电磁式接触器(三)

机床电器２００６．３　讲　座——电磁式接触器（三）　讲　座　电磁式接触器（三）　陈绍魁　（续前）　２．２．２．２．５能量变换机理　研究图５３打开的电磁铁。　若在驱动可动衔铁的线圈上施加电压的瞬间到静态时间ｔ．期间，　铁心不饱和，随着电流变化的磁通：　＝，（ｉ）（图３６、４０（ｃ）、４３的曲线　ＯＺ）实际是线性的，并一直到磁通值　．和电流　．吸合的门槛值。　以　×ｄｔ乘以Ｅ＝Ｒ×　＋Ｎ×ｄ￣／ｄｔ，得到微小能量单元平衡：　Ｅ×ｉ×ｄｔ＝Ｒ×ｉ　×ｄｔ＋Ｎ×ｉ×ｄ　在表示函数曲线图中＝八Ｎ×ｉ）上产生Ｎ×ｉ×ｄｑｂ相应的小单元，　如图５４中影线面所示。　图５３打开的电磁铁　图５４　＝，（Ｎ×ｉ１曲线图　ｄｔ期间的所有这些能量单元的和在ｔ．期间建立电流ｉ．和磁通　．，导出关系式：　』　Ｅ×　×ａｚ＝』　Ｒ×　×ａｚ＋』　，ｖ×　×ａ　等式的第一部分是电源提供的能量，而第二部分的第一项是在线　圈中的焦耳热损失，最后一项是储藏在电流产生的场中的电磁能量。　ｆ　Ｉ　三角形面积ＯＤＡ＝ｌ　Ｎ×ｉ×ｄ　给出了这个能量的大小：　＝１／２×Ｎ×ｉＩ×　Ｉ＝１／２×Ｌ×ｉ　研究图４５的示波图，发现当接触器闭合时磁通变化小。假设变　化为零时，　：＿厂（Ｎ×ｉ）曲线图重画为图５５。　磁通在ｔ．和ｔ２时刻之间不变，则有：　』：：，ｖ×　×ａ　＝。　电源只提供电阻消耗的热能Ｒ×ｉ　×（￡２一￡．），得到的机械功　来　自上述储藏在介质中的电磁能。　Ｔ＝初始电磁能一最终电磁能　：三角形面积ＯＤＡ一三角形面积ＯＤ　Ａ　＝影线区面积ＯＤＤ　＝１／２×　Ｉ×Ｎ×（ｉｌ—ｉ　）　从而导出在小气隙情况下加在电磁铁可动衔铁上的吸力表达式。　忽略漏磁通．这就是说假设磁通全部穿过长度为　，截面积为Ｓ的　气隙。参看图５６，在磁通恒定，力Ｆ的单元功使衔铁在磁通中发生小　位移，这是吸收了在体积Ｖ＝Ｓ×　中储存的电磁能　。　ｄＦ＝Ｆ×ｄｘ：ｄ　在单位体积ｄＶ＝Ｓ×ｄｘ中含有的能量：　Ｗ　＝１／２×Ｎ×ｉ×　。　一５８一　图５５变化为０时　图５６磁通全部通　＝，（Ｎ×ｉ）曲线图　过截面积Ｓ　或：ｉ＝（Ｒ×　）／』ｖ和Ｒ＝　／（　×ｓ）在磁通　＝Ｂ宅　ｔ×Ｓ，ｔ隙磁阻，　可得：Ｗ　＝１／２×（日　，（×Ｓ×　）　单元体积成正比地含有一能量：ｄＷ　：　×ｄｘ／ｘ　即：Ｆ＝１／２×（Ｂ　×Ｓ）／　如果磁通和其穿过的截面积不论在铁或空气中都是相同的，则有：　日铁二日　气＝　／Ｓ　在这些条件下：Ｆ＝１／２×（日　×ｓ）　这即是电磁铁力的表达式，表明在１　Ｔ的感应强度接近产生一吸　力为４０　Ｎ／ｅｒａ　。　在接触器的最小吸合电压下，回收的机械功在图５７以画影线的　曲线三角形ＯＤＤ　表示出来。　对于转动式接触器，单元面积ｄｓ对应使衔铁转动－－ｄ，角度ｄ　的　功，从角度０位置移动到邻近角度０＋ｄ　。在这个间隔，电磁力偶Ｃ＝　ｄＴ／ｄＯ正比于ｄＳ／ｄＯ。　如果进行一位移运动从Ｘ位置出发，表达式ｄＴ＝Ｃ×ｄＯ成为：ｄ　＝Ｆ×ｄｘ，力Ｆ＝ｄＴ／ｄｘ是ｄＳ／ｄｘ的函数。　严格讲，应该注意到磁滞损失和磁通变化在铁磁体中的涡流损　失。我们将在后面谈到在交流供电的电磁铁中的这个重要损失。　设想上述的作用门槛值，在明显恒定磁通正常闭合，由恒定电流　ｉ．产生的磁通　Ｉ使衔铁移动，人为刹车，太慢（ｄ￣／ｄｔ一０）。参看　图５７、５８　１”　．　／　／／，　：　：　图５７　回收的机械功　图５８恒定磁场正常闭合　当单元曲或　移动，从在限位块打开的初始位置出发，穿过的磁　通值　ｌ到　Ｉ＋ｄ　。当电源提供一能量Ｅ×ｆ．×ｄｔ，其中一部分Ｒ　ｉ　×ｄｔ足热损失，另一部分Ｎ×ｉ，×ｄ　以矩形ＡＤＤ＂Ａ”表示对应一部分　所取得的功，另一部分增加了储存在场中的电磁能ｄＷ．　。　如果铁心不饱和对应每个被分割的ｄ　和　位置，曲线　＝，（Ｎ　×ｉ）在图５８上直线ＯＤ，ＯＤ　。在开始，能量　等于三角形ＯＤＡ的面　维普资讯 http://www.cqvip.com

讲　座——电磁式接触器（三）　导出：（ｆ—ｅ　）／　ＸＳ＝一ｅｔ／ｐ，０×Ｓ　机床电器２００６．３　积，最终能量是三角形ＯＤ＂Ａ　。　ｄ　＝面积ＯＤ　Ａ”一面积ＯＤＡ＝影线三角形面积ＯＤ”Ｄ＝１／２　当ｅｔ《ｌ时，对于Ｔｅｌｅｍｉｃａｎｉｑｕｅ公司起重接触器ＣＣ３ＨＡ以获得抗　（ＡＤＤ　面积）＝１／２×Ｎ×ｉ１×ｄ　剩余磁通确定其安全边界。简图６２中电磁铁其特性根据：　ａ．长铁心直径：２８　ｍｍ，截面Ｓ＝６．１５×１０Ｉ４　ｍ　：　＝１／２×Ｎ×ｉ１×ｄ　ｂ．磁力线中线长度：ｆ＝０．２０　ｍ；　按能量守恒定律能写成：　机械功Ｔ＝（Ｎ×　１×ｄ　）一ｄ　两部分能量是相等的。　考虑到闭合磁路不是线性的，在吸合这种特殊情况下所获得的机　ｃ．气隙ｅ　０．７５　ｍｍ＝７５×１０～ｍ；　ｄ．在闭合位置的反力和：３Ｏ　Ｎ：　械功之和，由图５９面积Ｓ表示。　图６０有气隙的磁环体　在被切割的磁路中，磁通变化曲线　＝＿厂（Ｎ×　）是对已经打开电　续所作出的，在磁铁上加上磁通环流所需的安匝，例如初始磁化曲　线，这些是穿过气隙ｅｔ所需要的，是图６ｌ上的直线ＯＮ。　图６ｌ初始磁化曲线　如果考虑没有气隙的铁磁环的磁滞回线，用先前的上升和下降两　支的方法画出带有气隙的磁滞环线，当　增加时磁倾角增大。　剩余磁通新值　，更加弱，由于气隙ｅ　距离大并且铁磁材料的矫　顽磁场Ｈ　亦小。气隙起去磁作用。其作用是相等并相对。　为了减少这个剩余磁通，在制造磁路时，使用合金材料如纯铁或　矽钢，它们的矫顽磁场低，经常是近百每米安匝，根据磁通在磁铁件中　穿越的长度设置气隙ｅ　，是为了降低　。通常，保持空气或非磁性材　料的几十毫米，就能保证电器完全断开。　我们应注意到磁通　或　穿过环路不需要任何能量：Ｎ×ｉ＝０。　如果ｆ是中径周长而ｓ是有气隙ｅ　铁磁环的截面，关系式：　Ｎ　Ｘｉ＝Ｏ＝　（Ｒ铁＋Ｒ空气）　其中，Ｒ铁＝（ｆ—ｅ　）／（　×Ｓ），Ｒ空气＝ｅｔ／　０×Ｓ　ｅ．所用的钢具有矫顽磁场　一１００　Ａ／ｍ而剩余磁感应Ｂ　一Ｏ．９　Ｔ。　图６２　ＣＣ３ＨＡ接触器剩余磁通安全边界　对应于最小保持磁感应是：　３Ｏ　Ｎ＝（Ｂ　×６．１５×１０一　）／（２×４　×１０一　）即Ｂ＝０．３５　Ｔ　斜率应是：　ｔｇａ＝Ｂ／Ｈ＝一（４×　×１０一’×０．２０）／７５×１０一　＝一３．３５×１０一　在曲线图６３上，曲线Ｂ＝＿厂（Ｈ）和气隙的直线ＯＮ　画在第二象限坐　标轴Ｂ（＋），Ｈ（一），它们相交于Ｇ点坐标：ＨＧ一一１００　Ａ／ｍ，Ｂ　一＋　０．０３３　Ｔ。这个剩余磁感应产生的吸力：Ｆ＝（０．０３３　×６．１５×１０Ｉ４）／２　×４×　×１０－。＝０．２６６　Ｎ，比被电器弹簧加的机械反力小ｌ　２００倍。　／　＋Ｏ．３ｊＴ　，　＝～　Ｂ　≈十Ｏ　０３３　图６３　Ｂ＝，（Ｈ）曲线　２．２．２．２．７没有减少消耗的直流供电电磁铁功能界限范围　ａ．吸合　根据法国标准ＮＦ　Ｃ６３一ｌｌＯ：“…接触器应该保证对电磁铁的所有　供电电压包括额定电压值的８５％和Ｉ１０％之间并在环境温度（一５℃　一＋４ｏ℃）它应该可靠吸合，在主触头接触瞬间没有明显地减慢，也　就是线圈电压每秒按０．２　Ｕ　突然或有规律的变化，这里应是经长时期　的在　电压下连续加热之后温度达到稳定…”。　对于确定电气绝缘材料耐热特性指南，国际电工委员会出版物　２１６，法国标准ＮＦ　Ｃ６３一ｌｌＯ的参照执行，明确了根据性质或绕制线圈　使用导线的绝缘等级不能超过的最大温升。这些发热是从２Ｏ℃开　始，连续工作２０　０００／ｂ时温升在指定的极限范围。参看表ｌ。　表ｌ绝缘等级　绝缘材料等级　发热极限温度（用电阻变化测量温度）　Ａ　８５℃　Ｅ　ｌ００℃　Ｂ　ｌ１０℃　Ｆ　ｌ３５℃　Ｈ　ｌ６０℃　注：我国执行的“低压开关设备和控制设备”标准“总则“ＧＢ／Ｔ　１４０４８．１　—５９—　维普资讯 http://www.cqvip.com

机床电器２００６．３　２０００和“低压电磁式接触器和电动机起动器”ＧＢ１４０４８．４—９３与上述标准规定　相同。　讲　座——电磁式接触器（三）　当电流增大和电压　升高，以简单的辅助触头方法插入经济电　阻变得困难。当这种情况下使用专门的极称为接触断路器，正常情况　电磁铁的线圈在环境温度（例如＋６ｏ℃工作条件下），在小起动　在断开位置是闭合的，其具有磁吹和断口小室。　这种电器，一般是大规格的，在空载时执行关合电热感应炉。它　经常包括大量的触头，为了克服合阻力，它应该在线圈中接人大的安　匝数，这安匝借助接触断路器可很容易地降低消耗。　ｂ．释放　器中能承受而不损害其可靠性，并能承受当电网突然出现电压１．１　ｘ　时瞬间波动。　在制造线圈时，经常使用Ｂ级漆包线其承受１１０℃温升。如果，　线圈承受１３０℃其电阻ＪＲ１３０，在额定电压下连续稳定供电，在０．８５×　接触器需要的激磁：　，ｖ×（０．８５×Ｕ　）／Ｒｌ３０安匝。　如同我们先前的方法，相应在　电压下闭合，接下来是以逐步降　低供电电压获得释放。　当电器闭合，减小电流，　＝Ｕ　／（Ｒ＋ＪＲ　），磁铁不饱和。这点的位　通常，电器在工厂调整时，使用的是环境的年平均温度２Ｏ℃，线　圈的电阻是Ｒ２０＜Ｒｌ３０。吸合相应的安匝数应该在电压　×Ｕ　＜０．８５　ｕ　下进行，这就有：　，ｖ×（　×Ｕ　）／Ｒｚｏ＝，ｖ×（０．８５×Ｕ　）／Ｒ　即：　＝０．８５×ＪＲ２０／ＪＲ１３０　或：Ｒ２ｏ／Ｒｌ３０＝（１＋２０×　）／（１＋１３０×　），　关系式中　是铜电阻率随温度变化的系数，应为：１／２３４（标准　值）。这里：Ｒ￣／Ｒ１３０一Ｏ．７而　一Ｏ．６。　ｂ．释放　接触器在电压０．７５～０．１０　Ｕ　之间供电电压以每秒０．２　Ｕ　有规　律下降时应可靠断开，在主触头明显分开的中间位置没有停顿。在一　般规律下，这个电压突然消失切断电路使电器确切打开。　考虑磁滞回环，为了降低磁通到保持门槛值以下，应该大大减少　电压，它的值基本取决于磁性倾斜角，即抗剩磁气隙和气隙尺寸应适　当选择Ｕｄ／＞０．１Ｕ　。　当释放移动时线圈本身的电感Ｌ减少，使电流轻微的升高。　ｃ．确定额定电压　对于一个电磁铁在相同的骨架上绕两个线圈，它们具有同样的铜　截面Ｊｓ和同样线圈导线中径长度ｚ，但有不同匝数Ⅳ１，Ⅳ２和动态截面　Ｊｓ１，Ｊｓ２的，ｖＩ×Ｓ１＝，ｖ２×Ｓ２，只是选择导线直径确定供电电压　。　实际上，如果发热极限和吸收的最大功率相等，　Ｐ＝　／Ｒ有：Ｒ＝（Ｐ×ｚ×４）／（　×ｄ　），　这里Ｕ　＝２／ｄ　ｘ（ｐ　ｘ　ｘＰ／啊）Ⅳ　在这些条件下，安匝数不取决于，ｖ和ｄ。　考虑以铁代铜是可能的，以延长线圈长度使线匝分布在两个铁心　上，这样安排增加了线圈的散热面积和降低了线圈的温升。　２．２．２．２．８具有减少消耗的供电　ａ．吸合　在接触器闭合的短时间内，允许短暂地增加激磁电流密度。电磁　铁体积减少，能提供较大机械功。从Ⅳ１和Ⅳ２匝数的两个线圈的例子　中，它们用的线径为ｄＩ和ｄ２，ｄ２＝　×ｄ１。铜截面是恒定的，能写成：　，ｖＩ×（霄×ｄ｝）／４＝，ｖ２×（竹×ｄｉ）／４　即：ｄ　／ｄ　＝Ⅳ１／Ｎ２＝　。　它们的电阻各自为：　Ｒ１＝（ｐ×，ｖｌ×ｚ　ｘ４）／（竹×ｄ　），Ｒ２＝（ｐ×，ｖ２×ｚ×４）／（竹×ｄ　）比　例是：ＪＲ２／Ｒ１＝（Ⅳ２×ｄ　）／（Ⅳｌ×ｄ；）＝ｆ／　安匝数比：（Ⅳ２×Ｕ　／Ｒ２）／（Ⅳ１×Ｕ　／Ｒ１）＝（，ｖ２／Ｎ１）／（ＲＩ／Ｒｚ）的　变化为　，而产生的电磁力变化为　。　同样：对于ｄ２＝１．２ｄ１，电磁力的增加按１．２　２。　置取决于ＪＲ　：，　ｄ／ｌｒ＝Ｕｄ／Ｕ　＞０．１，选择ＪＲ　是ＪＲ的函数，有：Ｕｄ　Ｏ．３和　０．４×Ｕ　。　２．２．２．３交流电磁铁　根据形状也存在几种形式，以磁路分有两分支或三分支，以衔铁　分有插入式或不在线圈内的，而根据移动性质分转动或直线运动。　在三分支路这一型式，图６４是第一种模式，转动式，图６５是第二　种模式插入式，直线运动。　盈　图６４转动式　图６５插入式　静铁心和衔铁是由迭片组成，这就是说由薄的矽钢片构成，一片　与另一片绝缘并以铆的方式装配，这方式在磁铁零件穿过交流磁通时　减少涡流。　如同直流电流逐步增加电压时，由环流磁通产生的电动力偶或　力，稍微超过被反力弹簧产生的力偶或力，衔铁被吸动。　２．２．２．３．１　回顾交流电流可变形磁路的功能原理概念　给线圈供电，单相交流电压　在线圈中被电阻压降足×ｆ和感抗压　降Ｌ×甜×ｉ平衡：Ｕ＝Ｒ×ｉ＋Ｌ×∞×ｉ，在这个表达式∞＝２×　ｘｆ（频　率）是电流角频率，Ｌ×∞是电抗，ｚ＝　ＪＲ　＋Ｌ　×∞　是线圈的阻抗。　打开磁路，回顾关系式　＝，（　）是线性并且电感Ｌ是常数。由于　Ｌ×∞和ｚ也是常数，而电流，＝Ｕ／Ｚ与电压成正比，相位几乎相同。　在电磁铁闭合时就不相同。电感Ｌ连续变化，这样Ｌ×∞是磁铁的函　数，参看图３８（ｂ）不能简单地解先前的向量方程。如果电压是正弦　波．电流则不是正弦波。　研究两分支磁路情况，从断开位置移动（如图６６所示），在这里磁　通　穿过的截面Ｊｓ是恒定的。　在铁心中的磁感应中线　图６６从断开位置移动　Ｒ＝ＪＲ铁＋ＪＲ空气＝　（　×Ｊｓ）＋（２×ｃ）／（　×Ｊｓ）≈（２×ｃ）／（　×　维普资讯 http://www.cqvip.com

讲　座——电磁式接触器（三）　时间原点。　机床电器２００６．３　Ｓ），Ｌ＝，ｖｚ／Ｒ一（，ｖｚ　ＸＳ　Ｘ　）／（２　Ｘ　ｃ）　在这个情况下，磁阻Ｒ大，￡，Ｌ　Ｘ∞和ｚ小。吸合电流大。　在闭合运动时，项（２　Ｘ　ｃ）／（　ＸＳ）和磁阻降低。￡和ｚ增加其结　果使电流减小，铁心处于饱和，。　这时加入安匝数的特性，在需要的时刻产生很多安匝数，而在电　器吸合后自动减少安匝数，能满足这个的功能是接触器电磁铁供电模　式的主要优势。　根据磁路的形状，吸合电流高于降低电流的６～ｌ２倍。表明在闭　对于西＝ｏ或西＝１ｒ其不对称值为最大。　表２　ｔｍ的精确值　ｃｏｓ击　０　０．１　０．２　０．３　０．４　击２　９０　８４　７８　７２　６６　ｋ　２　１．７３５　１．５４３　１．３９８　１．２８６　ｔｍ（ｍｓ）　１０　９．　４４　９．Ｏ０ｏ　８．６２１　８．２７９　合运动时电流随时间的变化而变化。　２．２．２．３．２在电感恒定的线圈中建立交流正弦电流　如同直流，正弦电压“＝　有效值ｓｉｎ（　）的电源，每个瞬间由电阻　压降尉和变化磁通批ｐ产生的电势平衡：　ｕ＝　ｃ，有效值。ｉｎ（∞￡）＝Ｒｉ＋』ｖ×ｄｑ￣／ｄｔ，　这里：，ｖ　Ｘ　＝Ｌ　Ｘｉ　或ｕ＝√＿２ｕ有效值。ｉｎ（∞￡）＝Ｒｉ＋Ｌ×ｄ／／ｄｔ　研究线圈供电电路以偶然的方式闭合，在这个瞬间，电压的值不　象直流时与时间无关，而它是交变的与时间有关。　假定ｔ。是电压过零的时刻，上述过零瞬间作为起始，相应的电角　表达式为：　＝　０。　等式成为：√芝ｕ有效值。ｉｎ［（∞×￡）＋　］＝Ｒ×ｉ＋Ｌ×ｄｉ／ｄｔ　．　以系数Ｒ和￡为常数，解这个一阶微分方程，建立起电流过渡状　态时的表达式：　＝√　ｕ有效值／Ｚｔ　ｓｉｎ（￣＋　一　）一ｅ一　］ｓｉｎ（￣０一　）］　这里ｅ＝２．７１８２８…是自然对数的底数，电流移相角由相对于永久　状态电压的相位移角度，这里：ｔｇ４，＝Ｌ　Ｘ　Ｒ。曲线ｕ＝，（ｔ）和　＿厂　（ｔ），其对应于任意初始相角ｔ。。　合成电流是两个电流迭加。电流能瞬间环流，对称正弦电流：　。＝　效值　ｓｉｎ（　＋　一　）相对应过渡现象消失后建立起的状态，而　非周期电流：ｉ２＝　有效值／ｇｅ一　ｓｉｎ（　一　）随时间以自然对数衰减　其初始幅值：　ｕ有效值／ｚｓｉｎ（　一　）取决于电压加上瞬间，也取决于移　相角西。　关系式ｉ＝ｉ。＋ｉ２表明在线圈中不能瞬间建立起电流，因为ｉ＝０　即　ｌ＝一ｉ２。　以一个线圈为例，其电阻Ｒ＝１０２　ｎ，电感Ｌ＝ｌ　Ｈ，非周期电流减　少的时间常数Ｔ，在时间常数末端电流是等于ｅＩ１即０．３７６倍初始值：　√２ｕ有效值／ｚｓｉｎ（　一　），当Ｔ＝Ｌ／Ｒ＝１／１０２，Ｔ≈９．８　ｍｓ　在这些条件下：ｔｇ西＝￡Ｘ　Ｒ—Ｏ．３，则西　７２。。　对于ｔ＝Ｏ有．＂ｆＯｅＯＳ（　～　）＝一Ｒ／Ｌｓｉｎ（　一　）　即：Ｉ￣ｏ／Ｒ＝一ｓｉｎ（　一４￣）／ｃｏｓ（　一　）：一ｔｇ（　一　）＝ｔｇ４，　这个等式被证实当：（　一　）＝一　和（　一　）＝（１ｒ一　）。　和ｔ。　值分别是：［　＝０，ｔｏ＝Ｏ］，［　＝１ｒ，ｔｏ＝Ｔ／２］。　是周期：Ｔ＝２　∞。　如果线圈在这个瞬间被加上电压吸收电流，通过一最大值的　（，ｍ）　即幅值，表达成相角　的函数而最大的电流ｉＩ：，Ｉ　＝　￡，有效值／　ｇ＝４￣－Ｉｌ有效值，这些精确值在表２中指出。　例如对于ｃｏ郇＝０．３，电流（，ｍ）　几乎达到对称有效值的两倍　，ｌ有效值：（，　）　＝１．３９８×　效值＝１．９７７；８．６２１　ｍ８电压过零以后取　０．５　６０　１．１９７　７．９５６　０．６　５３　１．１２７　７．６３５　０．７　４５　１．０７２　７．２９６　０．８　３６　１．０３２　６．９Ｏ７　０．９　２５　１．ｏ（）６　６．３９０　１　０　１　５　方程　＿厂（ｔ）的导数可写成：　ｄｉ／ｄｔ＝√乏ｕ有教值／ｚ×∞×［ｃ０ｓ（‘　）＋　一　＋Ｒ／（￡×∞）×ｅ一肜　Ｘ　ｓｉｎ　Ｘ（　一　）］　对于ｔ＝０和　＝０；或ｔ＝０和　＝１ｒ，事实上：　ｃｏｓ（一　）＋Ｒ／（Ｌ　Ｘ∞）Ｘ　ｓｉｎ（一　）＝ｃ０ｓ　一ｓｉｎ４　ｔｇ　＝０　ＣＯ８（１ｒ一　）＋Ｒ／（Ｌ　Ｘ∞）Ｘ　ｓｉｎ（１ｒ一　）＝一ｅｏｓ４￣＋ｓｉｎ　／ｔｇ咖＝０　当电源电压过零后，在时间末端ｔ。：　给线圈供电，这就是说　对于　：　，电流ｉｌ是零，非周期状态不存在。电流ｉ＝，（ｔ）建立起来，　从这点出发，按对称正弦：　ｉ＝ｉ１＝　有效值／ｚｓｉｎ　，在这个情况下非正弦是零。　电流、电压、频率、磁通等等，在电路闭合和断开时，对暂态在电网　的作用（特别是包括有通信的电器）很有研究价值。我们将经常研究　它们对接触器特性的影响。　２．２．２．３．３交流供电电磁铁的功能　当一接触器电磁铁在释放位置，线圈的电感是常数而磁通正比于　电流，瞬时电流值如果有，非对称比没有非对称高得多。表达式：　Ｆ＝１／２　Ｘ（Ｂ　ＸＳ）／　＝１／２　Ｘ∥／（　ＸＳ）＝ｋ　Ｘ１２　动衔铁所受的吸引力随电流的增加而增加很快。　闭合时间是变化的，而吸合则不一样，根据在线圈上加电压的偶　然时刻。当非对称量增加，时间减少。应注意，由于流过的这个电流　引起焦耳效应损失较大，如果磁路不闭合就会引起线圈很快损坏。　还要注意，装有交流电磁铁的接触器，在　电压下平均闭合时间，　比同样的电器装备没有降低消耗的直流电磁铁相对要短。由于电网频　率制约，磁路中建立交变磁通，几个毫秒就足够了。而直流磁通为了达　到吸合门槛磁通　，经常需几十毫秒，　１是按着时间常数ｒ＝Ｌ／Ｒ的指　数曲线变化，　。正比于尺寸平方，随电器的尺寸增长而增加很快。　１２５　Ａ接触器吸合时间，测量时是在线圈的电压瞬间到主触头接　触之间，在额定电压ｕ　下大约３０　ｍ８，而在直流达１２０　ｍ８。在规格增　大它们之间的差增加，例如，５００　Ａ接触器，上述值分别增加到７５　ｍ８　和２５０　ｍ８。　正常情况下长距离供电，要求给线圈供电的导线有足够的截面　积，以便减少线上压降，使吸合电流通过。　制造者在他们的样本或资料中指明电磁铁打开和闭合吸收的伏　安。这些信息允许在已知的电压条件下，确定线圈的电流，并根据它　们控制电源的距离，合理地选择导线的直径。　（未完待续）　一６】一