目 录
1、编制依据 .................................................... 2 2、工程概况 .................................................... 2 3、施工部署 .................................................... 4 4、施工准备 .................................................... 5 5、施工方法 .................................................... 6 6、检查与验收 .................................................. 7 7、脚手架拆除 .................................................. 9 8、安全质量保证措施 ............................................ 9 9、危险项辨识 ................................................. 10 10、计算 ...................................................... 12 11、专家论证 .................................................. 22
1、编制依据
1.1 《建筑施工手册》第四版；
1.2 《建筑结构荷载规范》GB50009-2001；
1.3 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011； 1.4 《建筑施工扣件式钢管模板支撑技术规程》DB33/1035-2006； 1.5 《混凝土结构设计规范》GB50010-2002； 1.6 《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)；
2、工程概况
2.1 工程简介
的基础共分四个部分：超过8.0米的模板支撑共有三部分，具体分布情况如下： 1~3轴交A~H轴线屋面顶标高为8.2米，屋面板为130mm厚的钢筋混凝土屋面，平面结构尺寸为12米*36米，框架柱之间的中心距离为6.0米和7.2米，标高为-1.0米，模板支撑架高度为9米。满堂支撑架的高宽比为1：1.33。
4~19轴交A~C轴线屋面顶标高为8.2米，屋面板为130mm厚的钢筋混凝土屋面，平面结构尺寸为9米*98.4米，框架柱之间的中心距离为6.0米和9.0米，地基为回填土，标高为-0.9米，模板支撑高度为9米。满堂支撑架的高宽比为1：1。
1~2轴交A~K轴线屋面底标高局部为11米，屋面板为130厚的钢筋混凝土屋面，平面结构尺寸为9米*54.5米，框架柱之间的间距为6.0米和9.0米，地基为回填土，标高为-0.45米，模板支撑高度为11.3米。满堂支撑架的高宽比为1.26:1。 2.2 屋面板平面及剖面图
1~2轴交A~K轴线屋面剖面图：
4~19轴交A~C轴线屋面剖面图：
1~3轴交A~H轴线屋面剖面图：
3、施工部署
3.1 基层处理
立杆的底部为回填土基层的，为了满足地基承载力的要求及防治产生不均匀沉降，必须设置底座或垫板，保证立杆同一高度和受力平衡。 3.2 立杆纵横距 横杆步距设计
模板支架采用扣件式钢管模板支架，立杆的纵距为1米，横距为1米，横杆的步距为1.4米。梁底的立杆间距加密，纵向的立杆间距改为0.5米左右，横向间距仍为1米。 3.3 立杆 横杆接长设计
立杆采用6米、4米、2.5米的脚手钢管，接头采用对接扣件连接，立杆的对接扣件应交错布置，两根相邻的立杆接头不应设置在同步内；
水平杆采用6.0米和3.0米的脚手钢管，两根相邻的水平杆对接接头不宜设置在同步或同跨内； 3.4 扫地杆设计
纵向扫地杆距离底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆宜采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。 3.5 支撑与操作架连接
梁、柱模板的支撑禁止与操作架想连接。必须连接时可在操作架内侧再搭一根立杆。 3.6 梁板底支撑设计
梁板模板采用18mm厚普通胶合板进行现场拼装，次肋采用50*100mm木方，梁底木方间距根据梁实际尺寸进行选取，板木方间距为300mm，主肋采用双肢50*100mm木方构造成为100*100mm木方，间距1000mm，主肋下用可调支座作为顶撑，可调支座与钢管交接处设置横向水平杆，托座顶距离水平杆的高度不应大于300mm。
具体的施工搭设方法见下图：
3.6 剪刀撑 3.6.1 垂直剪刀撑
架体外侧四周满布竖向剪刀撑，架体内部每5m~8m应由底到顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度应为5m~8m。剪刀撑与地面的倾角45°~60°之间，倾角为45°时，剪刀撑跨越立杆的杆数不应超过7根，倾角为60°时；不应超过5根。剪刀撑用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件的中心线至主节点的距离不宜大于150mm。
3.6.2 水平剪刀撑
在竖向剪刀撑顶部交点平面应设置连续水平剪刀撑。水平剪刀撑至架体底平面距离不宜超过8m。
4、施工准备
4.1 施工技术准备
施工管理人员学习掌握施工方案、工作程序的内容和要求，向操作工人进行技术以及安全交底，让所有施工人员理解并知晓知己的工作内容。根据进度计划和施工方案提制物项加工计划和材料需求计划。
4.2 施工资源准备
搭设的脚手钢管宜采用Φ48*3.5的钢管，钢管材质为Q235A,搭设模板支架用的钢管、扣件，使用前必须进行抽样检测，抽检数量按有关规定执行。未经检测或检测不合格的一律不得使用。采购、租赁的钢管、扣件必须有产品合格证和发送单位的检测检验报告，生产厂家必须有技术质量监督部门颁发的生产许可证。现场的钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、分层、错位等，钢管的外径和壁厚都应控制在-0.5mm以内。 有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用，扣件应进行防腐处理。
5、施工方法
脚手架搭设的工艺流程为：定位放线→扫地杆→立杆→水平杆→梁板底支撑 5.1 地基处理
立杆支撑在土体上时，应对土体进行压实、平整等处理措施立杆底部应设置底座或垫板，在根据屋面梁的位置放出立杆位置线，跳板、底座应准确地放在定位线上，垫板的尺寸为4000mm*200mm*50mm。 5.2 扫地杆搭设
模板支撑的满堂架必须设置纵、横向扫地杆，扫地杆的设置必须满足3.3条的要求，当立杆基础不在统一标高时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高地不应大于1m，靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。具体操作见下图：
1-横向扫地杆 ；2-纵向扫地杆
5.3 立杆搭设
立杆接长除顶部可以采用搭接外，其余各步接头必须采用对接扣件连接。搭接时搭接长度不应小于1m，应采用不小于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离
不应小于100mm。立杆接长必须满足3.3条的要求，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。 5.4 水平杆搭设
水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可以采用搭接，水平杆接长必须满足3.3条的要求。不同步或不同跨两个相邻的接头在水平方向上错开的距离不应小于500，各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3，搭接时搭接的长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。
(a)接头不在同步内(立面) （b）接头不在同跨内（平面）
1-立杆； 2-纵向水平杆；3-横向水平杆
主节点处必须设置横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点的两个直角扣件中心距不应大于150mm。 5.5 梁板底支撑搭设
梁板底支撑搭设满足3.4条要求。
模板支撑系统纵横杆间距450*450mm，水平杆步距1400mm，次龙骨的间距300mm。同时在梁底支撑下部增设防滑扣件。 5.6 拉结
满堂架与周边已经浇筑完成的柱子进行可靠连接，把连接满堂架的脚手钢管锁在柱子上。
6、检查与验收
模板支架搭设完成后，投入使用前必须组织验收。模板支架验收应根据批准的专
项施工方案，检查现场实际搭设情况与方案的符合性。安装后的扣件螺栓拧紧力矩采用扭力扳手检查，对于高度超过8m的模板支撑，梁底水平杆与立杆连接扣件应全数检查。 模板支架验收后形成记录，记录表式如下：
模板支架搭设分项检查验收表
项目名称 搭设部位 搭设班组 操作人员 持证人数 专项方案编审 程序符合性 钢 管 扣 件 实际质量情况 符合性 技术交底 情况 高度 跨度 班组长 证书符合性 安全交底 情况 最大荷载 进场前质量验收情况 材质、规格与方案的符合性 使用前质量检测情况 外观质量检查情况 允许偏差 +30mm +30mm 方案要求 检查内容 立 粱底 杆 间 板底 距 步 距 立杆垂直度 扣件拧紧 +50mm ≤O.75％且 ≯60mm 40一65N·M 立杆基础 扫地杆设置 拉结点设置 立杆搭接方式 纵、横向水平杆设置 剪 刀 撑 垂直纵、横向 水平(高度>4米) 其 他 施工单位 检查结论 监理单位 验收结论 结论： 检查日期： 年 月 日 检查人员： 项目技术负责人： 项目经理： 结论： 验收日期： 年 月 日 专业监理工程师： 总监理工程师：
7、脚手架拆除
7.1 底模及其支架拆除时混凝土强度等级应符合设计要求，但设计无具体要求时，混凝土强度应符合下列规定：
构件类型 板 梁、拱、壳 悬臂构件 构件跨度（m） ≤2 ＞2，≤8 ＞8 ≤8 ＞8 — 达到设计的混凝土立方体抗压 强度标准值的百分率（%） ≥50 ≥75 ≥100 ≥75 ≥100 ≥100 7.2 模板支架拆除前应对拆除人员进行技术交底，并做好交底书面手续。
7.3 拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。设有附墙连接件的模板之架，连接件必须随支架逐层拆除。
7.4 各构配件必须及时分段集中运至指定位置，严禁抛扔。
7.5 运至地面的构配件及时检查整修与保养，并按品种，规格码放，置于干燥通风处，防止锈蚀。
7.6 保证已完成的设备及混凝土面层不受损害，做到轻拿轻放，做好成品保护。 7.7 拆除过程中最好不要中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚。 7.8 拆除过程中最好不要中断，如确需中断应将拆除部分处理清楚告一段落，并检查是否会倒塌，确认安全后方可停歇。
7.9 脚手架拆除完后应将架料分类堆放，堆放地点要平坦，下设支垫排水良好。钢类最好放置室内，堆放在室外应加以遮盖。对扣件、螺栓等零星小构件应用柴油清洗干净装箱、袋分类存放室内以备再用。
7.10 弯曲变形的钢构件应调直，损坏的及时修复并刷漆以备再用，不能修复的应集中报废处理。
8、安全质量保证措施
8.1 安全保障措施
(1)操作人员必须持有登高作业操作证方可上岗。
(2)架子在搭设(拆卸)过程要做到文明作业，不得从架子上掉落工具、物品；同时必须保证自身安全，高空作业需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全带，未佩戴安全防护用品不得上架子。
(3)在架子上施工的各工种作业人中应注意自身安全，不得随意向下、向外抛、掉物品，
不得随意拆除安全防护装置。
(4)雨、雪及六级以上大风等天气严禁进行脚手架搭设、拆除工作。 (5)应设专人负责对脚手架进行经常检查和保修。
(6)在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看护。 (7)脚手架临街面必须有防止坠物伤人的防护措施。
(8)搭拆脚手架期间，地面应设置围栏和警戒标志，严禁非操作人员入内。 8.2 质量保障措施
(1)操作人员作业前必须进行岗位技术培训与安全教育。
(2)技术人员在脚手架搭设、拆除前必须给作业人员下达安全技术交底，并传达至所有操作人员。
(3)脚手架必须严格依据本施工组织设计进行搭设，搭设时，技术人员必须在现场监督搭设情况，保证搭设质量达到设计要求。
(4)脚手架搭设完备，依据施工组织设计与单项作业验收表对脚手架进行验收，发现不符合要求处，必须限时或立即整改。
9、危险项辨识
9.1在工程施工之前，对施工中存在的各种环境因素和危险源进行分析，通过识别和评估，对不可接受的风险采取有效的防护措施。见风险评估表：
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施工现场危险源辨识、评价及控制措施表
序施工工号 序/场所 1 6 7 9 13 14 15 活 动 危 险 源（危险因素） 一、物体打击 L 1 1 1 1 D=LEC E 6 6 6 6 C 3 7 15 7 堆放材料 材料堆过高或摆放不整齐时造成倒塌砸伤人 二、高处坠落 2米以上作业人员未系挂安全带 未搭设作业架或作业架上脚手板未按规定铺设且无防护 因光线不好，造成脚踏空跌落 脚手架模板 搭设及拆除 夜间施工 风险 等级 设置警戒、持证上D 岗、加强监督管理 1 18 完善标识牌、教 育、处罚、加强监督检查 42 2 90 42 3 2 控制措施 三、起重伤害 塔吊作业： 吊运钢管等材料 塔吊作业 人员离吊物太近躲闪不及撞伤 钢丝绳及绑扎带突然崩断打伤人 司机违反“十不吊”规定造成伤害 1 0.2 3 6 6 6 7 40 42 48 2 2 4 设置警戒、持证上岗、加强监督管理 15 270 海水淡化厂房超过8.0米模板支架专项施工方案 版次： 0
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10、计算
本工程有8.57米和11.0米两种屋面高度，为了保证本次计算的有效性，以11.0米屋面板的模板支撑计算为依据。
一、参数信息:
1.模板支架参数
横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.40；
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):11.00； 采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；
扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80； 板底支撑连接方式:双方木支撑；
2.荷载参数
模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000； 施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；
3.材料参数
面板采用胶合面板，厚度为18mm。
面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13； 板底支撑采用方木；
木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000； 木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00； 托梁材料为：双木方 :50×100mm；
4.楼板参数
钢筋级别:三级钢HRB 400 楼板混凝土强度等级:C40； 每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):360.000；
楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):130.00； 楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度(℃):15.000；
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图2 楼板支撑架荷载计算单元
二、模板面板计算:
面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 100×1.82/6 = 54 cm3；
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I = 100×1.83/12 = 48.6 cm4； 模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板计算简图
1、荷载计算
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)： q1 = 25×0.13×1+0.35×1 = 3.6 kN/m； (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)： q2 = 2.5×1= 2.5 kN/m； 2、强度计算
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
其中：q=1.2×3.6+1.4×2.5= 7.82kN/m 最大弯矩M=0.1×7.82×0.32= 0.07 kN·m；
面板最大应力计算值 σ= 70380/54000 = 1.303 N/mm2； 面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；
面板的最大应力计算值为 1.303 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
3、挠度计算 挠度计算公式为
其中q = 3.6kN/m
面板最大挠度计算值 v = 0.677×3.6×3004/(100×9500×4166666.667)=0.005
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mm；
面板最大允许挠度 [V]=300/ 250=1.2 mm；
面板的最大挠度计算值 0.005 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求! 三、模板支撑方木的计算:
方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5×10×10/6 = 83.33 cm3； I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4；
方木楞计算简图 1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1= 25×0.3×0.13 = 0.975 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m): q2= 0.35×0.3 = 0.105 kN/m ；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： p1 = (2.5+2)×1×0.3 = 1.35 kN； 2.方木抗弯强度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 1.2×(0.975 + 0.105) = 1.296 kN/m； 集中荷载 p = 1.4×1.35=1.89 kN；
最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.89×1 /4 + 1.296×12/8 = 0.634 kN.m； 最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.89/2 + 1.296×1/2 = 1.593 kN ； 方木的最大应力值 σ= M / w = 0.634×106/83.333×103 = 7.614 N/mm2；
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方木抗弯强度设计值 [f]=13.0 N/mm2；
方木的最大应力计算值为 7.614 N/mm2 小于 方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2，满足要求!
3.方木抗剪验算： 最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力: V = 1×1.296/2+1.89/2 = 1.593 kN；
方木受剪应力计算值 T = 3 ×1593/(2 ×50 ×100) = 0.478 N/mm2； 方木抗剪强度设计值 [T] = 1.4 N/mm2；
方木受剪应力计算值为 0.478 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!
4.方木挠度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:
集中荷载 p = 1.35 kN；
均布荷载 q = q1 + q2 = 0.975+0.105=1.08 kN/m；
方木最大挠度计算值 V= 5×1.08×10004 /(384×9500×4166666.67) +1350×10003 /( 48×9500×4166666.67) = 1.066 mm；
方木最大允许挠度值 [V]= 1000/250=4 mm；
方木的最大挠度计算值 1.066 mm 小于 方木的最大允许挠度值 4 mm,满足要求! 四、托梁材料计算:
托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 托梁采用：双木方 :50×100mm； W=166.66 cm3； I=833.34 cm4；
托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
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集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.296×1 + 1.89 = 3.186 kN；
托梁计算简图
托梁计算弯矩图(kN.m)
托梁计算变形图(mm)
托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 1.072 kN.m ； 最大变形 Vmax = 1.371 mm ； 最大支座力 Qmax = 11.587 kN ；
托梁最大应力 σ= 1.072×106/833340=1.28N/mm2 ；
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托梁抗压强度设计值 [f]=13 N/mm2 ；
托梁的计算最大应力计算值 12.8 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 13N/mm2,满足要求!
托梁的最大挠度为 1.371 mm 小于4 mm,满足要求! 五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.144×11 = 1.587 kN；
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.35×1×1 = 0.35 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25×0.13×1×1 = 3.25 kN；
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.187 kN； 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) ×1×1 = 4.5 kN； 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算 N = 1.2NG + 1.4NQ = 12.525 kN； 六、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式:
其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 12.525 kN； φ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； σ-------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)；
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[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2； L0---- 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算 l0 = h+2a
k1---- 计算长度附加系数，取值为1.155；
u ---- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.7； a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m； 上式的计算结果：
立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.4+0.1×2 = 1.6 m； L0/i = 1600 / 15.8 = 101 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.58 ； 钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=12524.76/（0.58×489） = 44.16 N/mm2； 钢管立杆的最大应力计算值 σ= 44.16 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
满堂架立杆的计算长度按下式计算，取整体稳定计算最不利值（参照建筑施工扣件式钢管安全技术规范JGJ130-2011）：
顶部立杆段： l0 = kμ1(h+2a) 非顶部李杆端： l0 = kμ2h
k—满堂架支撑架计算长度附加系数，计算长度按表中取k=1.217； h—步距按h=1.4；
a—立杆伸出顶层水平杆中心线至撑点的长度；a=0.1m，
μ2 μ1 —考虑满堂支撑架整体稳定因素的单杆计算长度，按规范计算得出μ1
=1.732，μ2 =2.218
上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = kμ1(h+2a) = 1.217×1.732×(1.4+0.1×2) = 3.373 m ； Lo/i = 3373 / 15.8 = 213 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.16 ； 立杆计算长度 Lo = kμ2h =1.217×2.128×1.4 = 3.779 m ； Lo/i = 3779 / 15.8 = 239 ；
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由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.128 ； 取稳定系数φ= 0.128进行计算
钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=10506.96/（0.128×489） = 167.86 N/mm2； 钢管立杆的最大应力计算值 σ= 167.86 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
步距之间的长度系数按线性插入
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以上表参照《建筑施工扣件式钢管安全技术规范JGJ130-2011》。
七、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg 地基承载力设计值: fg = fgk×kc = 68 kpa；
其中，地基承载力标准值：fgk= 170 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.4 ；
立杆基础底面的平均压力：p = N/A =50.099 kpa ；
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 12.525 kN； 基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。
p=50.099 ≤ fg=68 kpa 。地基承载力满足要求！
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11、专家论证
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