承重脚手架计算书(满
堂脚手架)
-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1
***********工程
楼板满堂脚手架 验算计算书
计算：
复核：
审批：
************工程项目经理部 二〇一六年四月十九日
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目录
一、计算依据 .................................................................................................................. 错误!未定义书签。
二、工程概况 .................................................................................................................. 错误!未定义书签。
三、工程属性 .................................................................................................................. 错误!未定义书签。
四、荷载设计 .................................................................................................................. 错误!未定义书签。
五、模板体系设计 .......................................................................................................... 错误!未定义书签。
（一）面板检算 ..................................................................................................... 错误!未定义书签。
（二）小梁检算 ..................................................................................................... 错误!未定义书签。
（三）主梁检算 ..................................................................................................... 错误!未定义书签。
（四）立柱验算 ..................................................................................................... 错误!未定义书签。
（五）可调拖座验算 ............................................................................................. 错误!未定义书签。
（六）立杆地基基础检算 ..................................................................................... 错误!未定义书签。
六、检算结论 .................................................................................................................. 错误!未定义书签。
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楼板满堂脚手架计算书
一、计算依据
1、《********工程》施工图纸 2、《**********工程》地勘报告
3、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）
4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130－2011） 5、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012） 6、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011) 7、《木结构设计规范》（GB50005-2003） 8、《路桥施工手册》 周永兴编
二、工程概况
本工程建筑物均为框架结构，根据设计图纸，脱水机房单体高度为本工程建筑物最高单体，脚手架搭设高度为，我们将选取该单体进行满堂脚手架的验算，其余房建均按此验算结果进行组织施工。
三、工程属性
新浇混凝土楼板名称 新浇混凝土楼板边长L(m) 脱水机房楼新浇混凝土楼板板厚板 30 (mm) 新浇混凝土楼板边宽B(m) 110 14 四、荷载设计
当计算面板和小梁时的均布活荷(kN/m2) 当计算面板和小梁时的集中荷载施工人员及设备荷载标准值Q1k (kN) 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2) 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2) 1
1 面板自重标准值 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 面板及小梁自重标准值 楼板模板自重标准值 模板及其支架自重标准值 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 24 基本风压ω0风荷载标准值ωk(kN/m2) (kN/m2) 钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 风压高度变化系数μz 风荷载体型系数μs 计算方法 极限状态承载法 五、体系设计
模板支架高度(m) 立柱纵向间距la(mm) 立柱横向间距lb(mm) 水平拉杆步距h(mm) 立柱布置在混凝土板域中的位置 立柱距混凝土板短边的距离(mm) 立柱距混凝土板长边的距离(mm) 主梁布置方向 小梁间距(mm) 小梁两端各悬挑长度(mm) 主梁两端各悬挑长度(mm) 结构表面的要求 1000 1000 1500 中心对称 500 500 平行楼板长边 200 200，200 200，200 结构表面外露 2
设计简图如下：
设计平面图
设计剖面图
六、体系检算
（一）面板检算
面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)覆面竹胶合板 35 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm2)15 10000 根据《建筑施工模板安全技术规范》\"面板可按简支跨计算\"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：
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W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 1、强度验算
q1＝[(G1k+ (G3k+G2k)×h)+，(G1k+ (G3k+G2k)×h)+×]×b=[×++24)×+×，×++24)×+××] ×1=m q2＝××G1k×b=×××1=m p＝××Q1K=××＝
Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[×8，×8+×4]= ·m σ＝Mmax/W＝×106/37500＝mm2≤[f]＝35N/mm2 满足要求。 2、挠度验算
q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=++24)××1=m
ν＝5ql4/(384EI)＝5××2004/(384×10000×281250)＝≤[ν]＝l/400＝200/400＝ 满足要求。
（二）小梁检算
小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 小梁弹性模量E(N/mm2) 小梁截面惯性矩I(cm4) 方木 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值50×80 9350 [τ](N/mm2) 小梁截面抵抗矩W(cm3) 因[B/lb]取整-1＝[14000/1000]取整-1＝13，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为200mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：
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1、强度验算
q1＝[(G1k+(G3k+G2k)×h)+，(G1k+(G3k+G2k)×h)+×]×b=×max[×++24)×+×，×++24)×+××]×＝m
因此，q1静＝×(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=××++24)× ×＝m
q1活＝××Q1k×b=×××＝m M1＝静L2+活L2＝××12+××12＝·m q2＝××G1k×b=×××＝m p＝××Q1k=××＝
M2＝max[+，+]＝max[××12+××1，××12+××1]＝·m M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[×2，×2+×]＝·m Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[，，]＝·m σ＝Mmax/W＝×106/53330＝mm2≤[f]＝mm2 满足要求。 2、抗剪验算
V1＝静L+活L＝××1+××1＝ V2＝+＝××1+×＝
V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[×，×+]＝ Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[，，]＝
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τmax＝3Vmax/(2bh0)=3××1000/(2×50×80)＝mm2≤[τ]＝mm2 满足要求。 3、挠度验算
q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=+(24+××＝m
跨中νmax＝(100EI)=××10004/(100×9350×2133300)＝≤[ν]＝l/400＝1000/400＝ 悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=×2004/(8×9350×2133300)＝≤[ν]＝l1×2/400＝400/400＝1mm 满足要求。
（三）主梁检算
主梁类型 可调托座内主梁根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 主梁截面惯性矩I(cm4) 验算方式 1、小梁最大支座反力计算 Q1k＝m2
q1＝[(G1k+ (G3k+G2k)×h)+，(G1k+(G3k+G2k)×h)+×]×b=[×++24)×+×，×++24)×+××]×＝m q1静＝×(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=××++24)××＝m q1活＝××Q1k×b=×××＝m
q2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=++24)××=m 承载能力极限状态
按四跨连续梁，Rmax＝静+活)L＝××1+××1＝ 按悬臂梁，R1＝q1l=×＝ R＝max[Rmax，R1]＝; 正常使用极限状态
按四跨连续梁，Rmax＝＝××1＝ 按悬臂梁，R1＝q2l=×＝ R＝max[Rmax，R1]＝;
6 钢管 1 205 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm2) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 主梁截面抵抗矩W(cm3) 四等跨连续梁 Ф48×3 206000 125 2、抗弯验算 计算简图如下：
主梁弯矩图(kN·m)
Mmax＝·m
σ＝Mmax/W＝×106/4490＝mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求。 3、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
Vmax＝
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τmax＝2Vmax/A=2××1000/424＝mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求。 4、挠度验算
主梁变形图(mm)
νmax＝
跨中νmax=≤[ν]=1000/400=
悬挑段νmax＝≤[ν]=200×2/400=1mm 满足要求。
（四）立杆验算
剪刀撑设置 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm) 非顶部立杆计算长度系数μ2 立柱截面面积A(mm2) 立柱截面抵抗矩W(cm3)普通型 200 立杆顶部步距hd(mm) 顶部立杆计算长度系数μ1 1500 Ф48×3 424 钢管类型 立柱截面回转半径i(mm) 1、长细比验算
顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1××(1500+2×200)= 非顶部立杆段：l02=kμ2h =1××1500= λ=max[l01,l02]/i==≤[λ]=210 长细比满足要求。 2、立柱稳定性验算
顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=××(1500+2×200)= λ1＝l01/i＝＝，查表得，φ1＝
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Mw=×ωklah2/10=×××1×10＝·m
Nw＝ΣNGik+×ΣNQik+Mw/lb=[×+(24+×+××1] ×1×1+1＝
f＝ Nw/(φA)+ Mw/W＝×424)+×106/4490＝mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求。
非顶部立杆段：l02=kμ2h =××1500= λ2＝l02/i＝＝，查表得，φ2＝ Mw=×ωklah2/10=×××1×10＝·m
Nw＝ΣNGik+×ΣNQik+Mw/lb=[×+(24+×+××1] ×1×1+1＝
f＝ Nw/(φA)+ Mw/W＝×424)+×106/4490＝mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求。
（五）可调拖座验算
荷载传递至立杆方式 可调托座内主梁根数 可调托座 1 扣件抗滑移折减系数kc 可调托座承载力容许值[N](kN) 30 按上节计算可知，可调托座受力N＝≤[N]＝30kN 满足要求。
（六）立杆地基基础检算
地基土类型 素填土 地基承载力设计值fak(kPa) 115 垫板底面面积A(m2) 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg
地基承载力标准值依据地勘报告， fak=115 kpa ； 立杆基础底面的平均压力：p=N/A == ；
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其中，上部结构传至n基础顶面的轴向力设计值：N=； 基础底面面积：A=。
其中，基底采用上铺20cm宽、厚5cm脚手板，钢管与脚手板采用15cm*15cm垫铁进行连接，则基底面积为：A=*=（考虑到应力45°扩散）
p=≤ fa=115kpa，地基承载力满足要求。 满足要求。
六、检算结论
通过检算，楼板满堂脚手架搭设立杆横距为1000mm、纵距为1000mm、步距为1500mm，满足规范要求。
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