1、编制依据
1.1 佛山市保利东景花园项目施工合同
1.2 佛山市保利东景花园施工蓝图和勘探设计文件 1.3 国家及地方现行的各种规范、规定和标准
《建筑结构荷载规范》GB50009-2001中国建筑工业出版社； 《混凝土结构设计规范》GB50010-2002中国建筑工业出版社； 《建筑结构静力计算手册》中国建筑工业出版社； 《建筑施工手册》第四版 中国建筑工业出版社；
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001 中国建筑工业出版社； 《钢结构设计规范》GB 50017-2003中国建筑工业出版社；
2、工程概况 2.1工程简介
佛山市顺德区乐从镇天虹路保工程名称 保利东景花园 工程地址 利东湾 建设单位 设计单位 质量监督 佛山市顺德区保利房地产有限公司 深圳市华阳国际工程设计有限公司 勘察单位 监理单位 建材广州地质工程勘察院 广东鼎耀工程顾问有限公司 佛山市顺德区建设工程质量安全监督站 施工单位 广州富利建筑安装工程有限公司 大型群体住宅楼 住宅 工程主要功能及用途 建筑功能
2.2模板设计概况
本案屋面装饰梁模板支撑仅针对1#、8#、9#、10#楼屋面装饰梁KLL1（1）进行设计，梁断面尺寸为400*500，跨度为9.15m。此梁横跨二种户型的外装饰梁，梁面离地高度为91.7m，梁面离楼面（楼面标高为96.5m）高度为4.6m，是一条高空悬梁。
由于离地高度高，采用落地脚手架既不经济，施工卸载也较困难，本案在楼层面采用型钢架设进行专项设计。
2.3模板材料选择
普通模板支撑：梁侧模板采用18mm厚夹板，梁侧模板利用压脚板和斜撑杆进行加固；底模板采用18mm厚夹板，梁底模板支撑按轨道式进行设计，板底小柃采用50×80㎜木枋，间距200，纵柃采用φ48×3.2钢管，支撑采用钢管架，排距为800mm，模板顶托自由长度不超过300。
3、梁、板模板安装要点
梁底模及侧模均采用18mm胶合板，梁底模铺设在木方横楞上，横楞两头搁置在顶托上。 模板的安装顺序如下：
型钢架设→钢管支撑架搭设→横楞→梁底模→梁侧模→压脚板→斜顶。 梁模板的安装
先在柱上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线，按设计标高调整钢管脚手架可调顶托的标高，将其调至预定的高度，然后在可调顶托的托板上安放钢管。固定后在其上安装梁底龙骨。龙骨安装完成后，用胶合板安装梁底模板，并拉线找平。并对此梁按1L/1000起拱；梁底模安装后，再安装侧模、压脚板及斜撑。
为了防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模炸模、局部模板嵌入柱梁间，拆除困难的现象，可采取如下措施：
a、支模应遵守侧模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。 b、梁侧模必须有压脚板、斜撑，拉线通直将梁侧模钉固。
c、砼浇筑前，模板应充分用水浇透。砼浇筑时，不得采用使支撑系统产生偏心荷载的砼浇筑顺序，泵送砼时，应随浇随捣随平整，砼不得堆积。
现浇结构模板安装的允许偏差
现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法
项 目 轴线位置 允许偏差（mm） 5 检验方法 钢尺检查 水准仪或拉线、钢尺检底模上表面标高 ±5 查 基 础 截面内部尺寸 柱、墙、梁 +4， -5 钢尺检查 经纬仪或吊线、钢尺检不大于5m 层高垂直度 经纬仪或吊线、钢尺检大于5m 8 查 相邻两板表面高低差 表面平整度
8、模板拆除
(1)、模板拆除根据现场同条件的试块强度指导拆模，符合设计要求的百分率后，由技术人员发放拆模通知书后，方可拆模。
(2)、在拆除侧模时，混凝土强度要达到1.2MPa（依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模应按《混凝土结构施工及验收规范》（GB50204-92）的有关规定执行。具体见下表：
现浇构件底模拆模时所需要混凝土强度
结构类型 结构强度 ≤2 >2、≤8 按设计的砼强度标准值的百分率（%） 50 75 ±10 钢尺检查 6 查 2 3 钢尺检查 2m靠尺和塞尺检查 板 梁 >8 ≤8 >8 100 75 100 100 100 悬臂构件 ≤2 >2 （3） 、模板拆除的顺序和方法应按照设计的规定进行，遵循先支后拆，先非承重部位后承重部位以及直上而下的原则，拆模时禁止用大锤和撬棍硬砸硬撬。
1）
、楼板模板拆除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动，达到模板与楼板分离的
要求，使模板均落在满堂脚手架上，然后按照顺序拆除板模板。
2）
、拆模时操作人员应站在安全处，以免发生安全事故，待该片（段）模板全部拆
除后，方准将模板配件、支架等运出堆放。
3）
、拆下的模板配件等，严禁抛扔，要有人接应传递，按指定地点堆放，并做到及
时清理维修和涂刷好隔离剂，以备待用。
4）
、模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。支模
前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量。
9、 模板工程质量要求及保证措施 9.1 质量要求 1、质量目标
本工程质量目标为达到国家现行竣工验收标准，争创双优。为了保证质量目标的实现，在施工过程中要严格按国家现行竣工验收标准的要求来做，抓好过程控制，以保证项目质量目标的实现。
2、模板质量验收标准 （1）主控项目
①安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上、下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。
检查数量：全数检查。
检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。
②在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和砼接槎处。 检查数量：全数检查 检验方法：观察。 （2）一般项目
①模板安装应满足下列要求：
a、模板的接缝不应漏浆；在浇筑砼前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水。 b、模板与砼的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程的隔离剂。
c、浇筑砼前，模板内的杂物应清理干净。 检查数量：全数检查。检验方式：观察。
②用作模板的地坪、胎模等应平整光滑，不得产生影响构件质量的下沉、裂缝、起砂或起鼓。
检查数量：全数检查。 检验方式：观察。
③固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差应符合要求：
项 目 1 2 3 预埋钢板中心线位置 预埋管、预留孔中心线位置 插筋 中心线位置 外露长度 4 预埋螺栓 中心线位置 外露长度 5 预留洞 中心线位置 尺寸 允许偏差（mm） 3 3 5 +10，0 2 +10，0 10 +10，0 检查数量：在同一检验批内，对梁、柱和独立基础，应抽查构件数量的 10%，且不少于 3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查 10%，且不少于3 间； 对大空间结构，
墙可按相邻轴线间高度 5m 左右划分检查面，板可按纵横轴线划分检查面，抽查 10%，且均不少于 3 面。
检验方法：钢尺检查。
④对跨度不小于 4m 的现浇钢筋砼梁、板、其模板应按设计要求起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的 1/1000～3/1000。
检查数量：在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的 10%，且不少于 3 件；对板，应按有代表性的自然间抽查10%，且不少于3 间； 对大空间结构，板可按纵、横轴线划分检查面，抽查10%，且不少于3 面。
检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。 ⑤现浇结构模板安装的偏差符合下表规定：
检查数量：在同一检验批内，对梁、柱和独立基础，应抽查构件数量的 10%，且不少于 3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查 10%，且不少于 3 间； 对大空间结构，墙可按相邻轴线间高度 5m 左右划分检查面，板可按纵横轴线划分检查面，抽查10%，且均不少于3 面。
检验方法：钢尺检查。
项 目 轴线位置 底模上表面标高 截面内部尺寸 基础 柱、墙、梁 不大于 5M 层高垂直度 大于 5M 相邻两板表面高低差 表面平整度 8mm 2mm 5mm 经纬仪或吊线、钢尺检查 钢尺检查 2M 靠尺和塞尺检查 允许偏差 5mm ±5mm ±10mm +4，-5mm 6mm 检验方法 钢尺检查 水准仪或拉线、钢尺检查 钢尺检查 钢尺检查 经纬仪或吊线、钢尺检查 注：检查轴线位置时，应沿纵横两个方向量测，并取其中的较大值。 10.2 质量保证措施 1、模板质量
（1）鉴于模板工程是影响工程质量好坏的重要环节，严格质量控制，以便在结构工程施工时为装饰工程提供优越的条件，其具体的施工流程说明如下：
①工程技术人员在工序开工前将各工序部位的模板安装进行定位放线，施工班组长按施工图进行细部放线，质检员严格按细部放线进行检查验收。
②认真做好工序交接检，当钢筋工程完工后应组织钢筋、木工班组长和技术员进行现场交接检，凡钢筋位置不符合要求的必须整改完后方可封模。
③提高模板施工质量标准，垂直平整度均要在规定范围之内，尤其要重视外墙垂直度，这是影响工程质量的一个重要因素。主体施工时应从首层起，在外墙各大脚两侧10cm 处通线，以便于检查各层外墙垂直度偏差情况。
④模板拆模后要进行清理修正,涂刷隔离剂后才能继续使用。 （2）进场前严格检查
模板进场前要进行验收，主要检查模板的平整度、模板的接缝情况、加工精度、支架焊接情况，不符质量标准的不得投入使用。 （3）保证项目
1、模板及其支架必须具有足够的强度、刚度、稳定性。其支架的支承部分应有足够支承面积。模板的下口及模板与角模接缝处要严实，不得漏浆。模板接缝处，接缝的最大宽度不应超过规定，模板与混凝土的接触面应清理干净。隔离剂涂刷均匀。
2、模板分项工程质量控制程序如下 3、应注意的质量问题
（1）墙身超厚：墙身放线时误差过大，模板就位调整不认真，穿墙螺栓没有全部穿齐、拧紧。
（2）墙体上口过大：支模时上口卡具没有按设计要求尺寸卡紧。
（3）砼墙体表面粘连：由于模板清理不好，涂刷隔离剂不匀，拆模过早所造成。
（4）角及大模板缝隙过大跑浆：模板拼装时缝隙过大，连接固定措施不牢靠，应加强检查，及时处理。
（5）阴角入墙过深：支模时角模与大楼板连接凹入过多或不牢固。应改进角模支模方法。
（6）门窗洞口混凝土变形；门窗洞口模板的组装及与大模板的固定不牢固。必须认真进行洞口模板设计，能够保证尺寸，便于装拆。
（7）严格控制模板上口标高。 4、模板工程质量通病
（1）梁模板 通病现象：梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模炸模、局部模板嵌入柱梁间拆除困难。
防治措施：
A、支模时应遵守边模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。B、梁侧模必须有压脚板、斜撑、拉线通直后将梁侧钉固。梁底模板按规定起拱。 C、砼浇筑前，模板应充分用水浇透。
（2）板模板
通病现象：板中部下挠，板底砼面不平。 防治措施：
A、楼板模板厚度要一致，搁栅木料要有足够的强度和刚度，搁栅面要平整。 B、支顶要符合规定的保证项目要求。 C、板模按规定起拱。 模板分项工程质量控制程序：
学习图纸和技术资料 施工准备 模板选择
学习操作规程和质量标准 模板设计 书面交底 操作人员参加 检查脚手架，脚手板 克服上道工序弊病的补救措施 支 模 和钢筋、混凝土交接检查自检 中间抽查 自 检 技术交底 模板涂刷隔离剂
质量验收
清理现场、文明施工
施工记录
自检记录 质量验收记录 资料整理 注意混凝土楞角成品保护 浇灌混凝土时留人看模 按强度曲线确定拆模时间 合 格 执行验收标准 不合格品的处理（返工） 按梁、柱和独立基础的件数，各抽查 10％，但均不少于 3 件，墙和板代表间抽查10％，大空间结构墙按高5米划分检查面，板抽查10％，且不少于3面。
11、 安全施工措施
1)、模板施工人员经三级教育合格后方能上岗。
2)、工人进入施工现场必须戴好安全帽，严禁穿拖鞋、硬底鞋、高跟鞋、赤脚上班、高处作业必须系安全带并系牢。
3)、现场安装模板，必须有平稳、牢固、安全的操作台。在高空、深坑作业时，要搭设
脚手架做操作台,安装时，应搭设外架并张挂安全网防护，工作时系好安全带。
4)、模板支撑不得使用腐朽、锈蚀、扭裂、劈裂、弯曲变形的材料，禁止使用毛竹。顶撑要垂直，底端要平整、坚实，并加垫木；支撑杆件应用横顺拉杆和剪刀撑拉牢。不准直接在模板上堆放材料。
5)、支模应按工序进行，模板没有固定前，不得进行下道工序；禁止利用拉杆、支撑攀登上下。支设独立梁模应设临时操作台，不得站在柱模上操作和在梁底模上行走。
6)、拆除模板应履行申请审批手续，同意后方可操作。操作时应按顺序分段进行，严禁猛撬、硬砸或大面积撬落、拉倒；不得留下杉动和悬挂的模板；拆下的模板和杆件应及时运到指定地点集中有序堆放，防止钉子扎脚。
7)、拆除模板应明确专人负责指挥，拆除前必须进行全面检查架体有无其他牵拉物等；拆除时指定专人警戒；拆除必须按安装的顺序自上而下进行，做到一步一清。严禁上下同时拆除。拆下的模板、支撑、安全网等物体，应向下传递或用绳吊下，禁止往下抛拂。
8)、施工中严格执行安全技术操作规程，不得违章指挥和违章作业，不得在工作中开玩笑，严禁酒后上岗。
9)、特殊工种必须持证上岗，严禁无证者代替操作。
10)、模板施工按所定桩线挂线施工，底部须平整；施工应先从底部施工，底层完工后才能进行上层施工，禁止超前施工。每层模板连接牢固，外侧用支撑固定，内侧用拉杆对称连接，顶撑要垂直，底端要平整、坚实，并加垫木；支撑杆件应用横顺拉杆和剪刀撑拉牢。每层模板经固定稳当后，方进行上层施工。模板安装须由两人以上安装，模板之间应平直。模板安装时将模板对正后提升到模板安装位置，缓慢移动进行安装。模板放置平台未用时，须平面朝上，平稳放置，不准直接在模板上堆放材料。
11)、上班前应检查所要使用工具是否牢固，操作地点是否安全，防护措施是否完善。确认无误后方可进行施工，工作时要思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落。
12)、安装与拆卸 5m 以上的模板，应搭脚手架并设防护栏杆，防止上下在同一垂直面操作。
13)、遇六级以上的大风时，应暂停室外的高空作业，大风过后必须检查操作地点，确
认安全后方可进行操作
14)、工人抬运模板时要互相配合，协同工作，传递模板工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱抛。高空拆模时应有专人指挥，并在下面标出工作区，暂停人员过往。
15)、不得在脚手架上堆放大批模板或其他材料。
16)、模板支撑不得使用腐烂扭裂，顶撑要垂直，底端平整夯实，并加垫木，木楔要钉牢，并用横顺拉杆和剪刀撑拉牢。
17)、支模按工序进行，模板未经技术负责人签字验收合格，不得进行下道工序。 18)、支设对立梁模应设临时工作台，不得站在柱模上操作和在梁底模上行走。 19)、拆除模板时申请经技术负责人批复后，方可拆除模板。操作时应按顺序分段进行，严禁猛撬，硬砸或大面积撬落和拉倒。完工前，不得留下杉动和悬挂的模板，拆下的模板应及时清运到指定地点集中推放，防止钉子扎脚。
20)、拆除模板一般用长撬棒，人不允许站在正在拆除的模板上，在拆除楼板模板时，要注意整块模板掉下。
21)、装拆模板时作业人员要站在安全地点进行操作，防止上下同一垂直面工作。 22)、拆模必须一次性拆清，不得留下无撑模板，拆除下模板要及时清堆整齐，不得在临时工棚内使用电炉、煤油炉等。不得任意设灶，操作人员要增强自我评批和相互保护的安全意识。
23)、登高作业时，连接件必须放在箱盒或工具袋中，严禁放在模板或脚手板上，扳手等各类工具必须系挂在身上或置放于工具袋内，不得掉落。高空作业人员严禁攀登模板脚手架等上下，也不得在高空墙顶、独立梁及其模板等上面行走。
24)、模板装拆时，上下应有人接应，模板应随装拆随转运，不得堆放在脚手板上，严禁抛掷踩撞，若中途停歇，必须把活动部件固定牢靠。
25)、装拆模板，必须有稳固的登高工具或脚手架，高度超过 3.5m 时，必须搭设脚手架。装拆过程中，除操作人员外，下面不得站人，高处作业时，操作人员应挂上安全带。
26)、安装墙、柱模板时，应随时支撑固定，防止倾覆。
27)、模板的预留孔洞、电梯井口等处，应加盖或设置防护栏，必要时在洞口处设置安
全网。
28)、安装预组装成片模板时，应边就位，边校正和边设连接件，并加设临时支撑稳固。 29)、拆除承重模板时，为避免突然整块坍落，必要时应先设立临时支撑，然后进行拆卸。
30)、现场电源开关、电线路、照明、工具、机械设备，非操作人员不得使用。夜间施工应有足够的灯光，照明灯具应架高使用，导线绝缘应良好，灯具不得挂在金属架上。尽量使用36V 低压电源或采取其他有效的安全措施。
12、文明施工措施
1)、施工作业时须戴好安全帽，高空作业须系好安全带，并设置安全网。佩带工作证，衣冠整洁，不打赤脚，不准穿拖鞋，不光背赤膊，注意个人形象。不得违反安全禁令。
2)、安全操作规程、安全警示牌和安全标语挂于醒目位置。 3)、高空作业必须系安全带。支架超过2 米设安全网。 4)、爱护消防器材，不得随意挪用。 5)、禁止在施工时和\" 严禁烟火\" 区内吸烟。
6)、现场电线线路不得随意乱搭乱接，未经同意不准私自安装插座。电动设备必须一机一闸，严禁一闸多机共用，临时停工停电或是下班退场，都应关闸切断电源。
7)、架子上不准超负荷堆放各种材料，模板上禁止堆放一切物料。
8)、严禁在高空向下抛落各种材料。一切拆除材料、工具及清理支架上杂物时，不准从上直接投掷到下面。
9)、模板成对放稳，脚手架、扣件分类摆放整齐。
10)、施工垃圾做到随做随清，集中装清运至经有关部门批准指定地点。 11)、坚持现场文明施工，做到工完料清，不造成人为的浪费。
12)、讲文明，尊敬上级，团结同志；不说脏话、粗话，不打架、不酗酒闹事。遵守项目经理部多项规章制度，按照作息规定时间上下班，按时休息。
13)、维护公共卫生及个人卫生，不乱扔杂物，不随地吐痰，不随地大小便，不乱泼脏水和乱倒剩菜剩饭。
14)、爱护公共财物，不损坏生产、生活设施；不随意乱涂乱画。节约用水和用电。 13、模板设计计算书
一、参数信息 1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度 B(m)：0.40；梁截面高度 D(m)：0.50；
混凝土板厚度(mm)：0.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：1.00； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；
立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.10； 梁支撑架搭设高度H(m)：5.00；梁两侧立杆间距(m)：0.90； 承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向； 梁底增加承重立杆根数：1；
采用的钢管类型为Φ48×3.2；
立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75；
2.荷载参数
新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50； 施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：12.0； 振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0； 3.材料参数
木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0； 木材抗压强度设计值fc(N/mm2)：10.0；
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4； 面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；
面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0； 4.梁底模板参数
梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0； 梁底模板支撑的间距(mm)：200.0； 5.梁侧模板参数
次楞间距(mm)：350；主楞竖向根数：2；
穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：700； 主楞到梁底距离依次是：0mm，350mm； 主楞材料：圆钢管；
直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00； 主楞合并根数：2；
次楞材料：木方；
宽度(mm)：50.00；高度(mm)：80.00； 二、梁侧模板荷载计算
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
F=0.22γtβ1β2V1/2 F=γH
其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.500m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
分别计算得 17.848 kN/m2、12.000 kN/m2，取较小值12.000 kN/m2作为本工程计算荷载。
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
面板计算简图(单位：mm) 1.强度计算
材料抗弯强度验算公式如下: σ ＝ M/W < f
其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 50×2×2/6=33.33cm3； M -- 面板的最大弯矩(N·mm)； σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； [f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； 按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算： Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2
其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括：
新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.5×12×0.9=6.48kN/m； 振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4×0.5×4×0.9=2.52kN/m； 计算跨度: l = 350mm；
面板的最大弯矩 M = 0.1×6.48×3502 + 0.117 ×2.52×3502 = 1.15×105N·mm； 面板的最大支座反力为：
N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×6.48×0.35+1.2×2.52×0.35=3.553kN；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 1.15×105 / 3.33×104=3.5N/mm2； 面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；
面板的受弯应力计算值 σ =3.5N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
ν=0.677ql4/(100EI)≤l/250
q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=6.48N/mm； l--计算跨度: l = 350mm；
E--面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I--面板的截面惯性矩: I = 50×2×2×2/12=33.33cm4；
面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×6.48×3504/(100×6000×3.33×105) = 0.329 mm； 面板的最大容许挠度值:[ν] = l/250 =350/250 = 1.4mm；
面板的最大挠度计算值 ν=0.329mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ν]=1.4mm，满足要求！
四、梁侧模板支撑的计算 1.次楞计算
次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的简支梁计算。 次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到： q=3.553/(0.500-0.000)=7.106kN/m
本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:
W = 1×5×8×8/6 = 53.33cm3； I = 1×5×8×8×8/12 = 213.33cm4； E = 9000.00 N/mm2；
计算简图
剪力图(kN)
弯矩图(kN·m)
变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M = 0.080 kN·m，最大支座反力 R= 2.538 kN，最大变形 ν= 0.041 mm
(1)次楞强度验算 强度验算计算公式如下: σ = M/W<[f]
经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 σ = 7.99×104/5.33×104 = 1.5 N/mm2； 次楞的抗弯强度设计值: [f] = 11N/mm2；
次楞最大受弯应力计算值 σ = 1.5 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 [f]=11N/mm2，满足要求！
(2)次楞的挠度验算
次楞的最大容许挠度值: [ν] = 350/400=0.875mm；
次楞的最大挠度计算值 ν=0.041mm 小于 次楞的最大容许挠度值 [ν]=0.875mm，满足要求！
2.主楞计算
主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力2.538kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 2×4.493=8.99cm3； I = 2×10.783=21.57cm4； E = 206000.00 N/mm2；
主楞计算简图
主楞计算剪力图(kN)
主楞计算弯矩图(kN·m)
主楞计算变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M = 0.400 kN·m，最大支座反力 R= 5.647 kN，最大变形 ν = 0.291 mm
(1)主楞抗弯强度验算 σ = M/W<[f]
经计算得到，主楞的受弯应力计算值: σ = 4.00×105/8.99×103 = 44.5 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；
主楞的受弯应力计算值 σ =44.5N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！
(2)主楞的挠度验算
根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.291 mm
主楞的最大容许挠度值: [ν] = 700/400=1.75mm；
主楞的最大挠度计算值 ν=0.291mm 小于 主楞的最大容许挠度值 [ν]=1.75mm，满足要求！
五、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 400×20×20/6 = 2.67×104mm3； I = 400×20×20×20/12 = 2.67×105mm4；
1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算： σ = M/W<[f]
新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q1:1.2×(24.00+1.50)×0.40×0.50×0.90=5.508kN/m； 模板结构自重荷载设计值：
q2:1.2×0.50×0.40×0.90=0.216kN/m；
施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值： q3: 1.4×(2.00+2.00)×0.40×0.90=2.016kN/m； 最大弯矩计算公式如下: Mmax=0.1(q1+ q2)l2+0.117q3l2=
0.1×(5.508+0.216)×2002+0.117×2.016×2002=3.23×104N·mm；
σ =Mmax/W=3.23×104/2.67×104=1.2N/mm2；
梁底模面板计算应力 σ =1.2 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 最大挠度计算公式如下：ν= 0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q =q1+q2=5.508+0.216=5.724kN/m； l--计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E--面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2； 面板的最大允许挠度值:[ν] =200.00/250 = 0.800mm；
面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×5.724×2004/(100×6000×2.67×105)=0.039mm； 面板的最大挠度计算值: ν=0.039mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ν] =0.8mm，满足要求！
六、梁底支撑木方的计算 1.荷载的计算
(1)钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：
q1 = 1.2×[(24+1.5)×0.5×0.2+0.5×0.2×(2×0.5+0.4)/ 0.4]=3.48 kN/m； (2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：
q2 = 1.4×(2+2)×0.2=1.12 kN/m；
均布荷载设计值 q = 3.480+1.120 = 4.600 kN/m； 2.支撑方木验算
本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： W=5×8×8/6 = 5.33×101 cm3； I=5×8×8×8/12 = 2.13×102 cm4； E= 9000 N/mm2；
计算简图及内力、变形图如下：
简图(kN·m)
剪力图(kN)
弯矩图(kN·m)
变形图(mm) 方木的支座力: N1=N3=0.081 kN； N2=1.678 kN；
最大弯矩：M= 0.056kN·m 最大剪力：V= 0.839 kN
方木最大正应力计算值 ： σ =M/W=0.056×106 /5.33×104=1 N/mm2；
方木最大剪应力计算值 ： τ =3V/(2bh0)=3×0.839×1000/(2×50×80)=0.315N/mm2； 方木的最大挠度：ν =0.063 mm；
方木的允许挠度：[ν]= 0.9×103/2/250=1.8mm；
方木最大应力计算值 1.044 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 [f]=11.000 N/mm2，满足要求！
方木受剪应力计算值 0.315 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 [fv]=1.400 N/mm2，满足要求！
方木的最大挠度 ν=0.063 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ν]=1.800 mm，满足要求！ 七、梁跨度方向钢管的计算
作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。 钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： W=4.73 cm3； I=11.36 cm4； E= 206000 N/mm2； 1.梁两侧支撑钢管的强度计算
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.081 kN
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图(kN·m)
支撑钢管计算变形图(mm)
支撑钢管计算剪力图(kN)
最大弯矩 Mmax = 0.039 kN·m ； 最大变形 νmax = 0.116 mm ； 最大支座力 Rmax = 0.443 kN ；
最大应力 σ =M/W= 0.039×106 /(4.73×103 )=8.2 N/mm2； 支撑钢管的抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 8.2 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度νmax=0.116mm小于1000/150与10 mm,满足要求! 2.梁底支撑钢管的强度计算
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 1.678 kN
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图(kN·m)
支撑钢管计算变形图(mm)
支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.806 kN·m ； 最大变形 νmax = 2.406 mm ； 最大支座力 Rmax = 9.198 kN ；
最大应力 σ =M/W= 0.806×106 /(4.73×103 )=170.4 N/mm2； 支撑钢管的抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 170.4 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度νmax=2.406mm小于1000/150与10 mm,满足要求! 八、扣件抗滑移的计算
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.00 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=9.198 kN； R < 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 σ = N/(ΦA)≤[f]
1.梁内侧立杆稳定性验算
其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =9.198kN；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×5=0.775kN； 楼板的混凝土模板的自重：
N3=1.2×(0.10/2+(0.90-0.40)/2)×1.00×0.50=0.180 kN；
楼板钢筋混凝土自重荷载:
N4=1.2×(0.10/2+(0.90-0.40)/2)×1.00×0.000×(1.50+24.00)=0.000 kN； N =9.198+0.775+0.18+0=10.153kN；
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.5； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.73； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205N/mm2； lo -- 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.155；
u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.7； 上式的计算结果：
立杆计算长度 lo = k1uh = 1.155×1.7×1.5 = 2.945m； lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ = 0.209； 钢管立杆受压应力计算值；σ =10152.682/(0.209×450) = 107.9N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 107.9N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 lo = k1k2(h+2a) (2)
k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167；
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.003； 上式的计算结果：
立杆计算长度 lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.003×(1.5+0.1×2) = 1.99m； lo/i = 1989.852 / 15.9 = 125；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ = 0.423； 钢管立杆受压应力计算值；σ =10152.682/(0.423×450) = 53.3N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 53.3N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] =
205N/mm2，满足要求！
2.梁外侧立杆稳定性验算
其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力： N1 =0.443/Sin90o = 0.443kN；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×(5-0.5)/Sin90o = 0.697kN； N = 0.443+ 0.697 = 1.14kN；
θ--边梁外侧立杆与楼地面的夹角：θ= 90o；
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.5； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.73； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2； lo -- 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh/Sinθ (1) k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.167；
u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.7； 上式的计算结果：
立杆计算长度 lo = k1uh/Sinθ = 1.167×1.7×1.5/1 = 2.976m； lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ = 0.205； 钢管立杆受压应力计算值；σ =1139.754/(0.205×450) = 12.4N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 12.4N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 lo = k1k2(h+2a) (2)
k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167；
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.003 ； 上式的计算结果：
立杆计算长度 lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.003×(1.5+0.1×2) = 1.99m； lo/i = 1989.852 / 15.9 = 125；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ = 0.423； 钢管立杆受压应力计算值；σ =1139.754/(0.423×450) = 6N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 6N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205N/mm2，满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
以上表参照 杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》 十、立杆传至联梁的承载力计算
梁内侧立杆传至联梁顶面的轴向力设计值 ：N = 10.153 kN； 梁外侧立杆传至联梁顶面的轴向力设计值 ：N =1.612kN； 外架防护立杆传至联梁顶面的轴向力设计值 ：N =1.169kN； 联梁受力简图如下:
联梁的受力分析：
最大弯矩 Mmax = 1.169*1.75+1.612*1.05+10.153*0.6+1.612*0.15=10.07kN·m ； 最大支座力 Rmax =（1.169*4.75+1.612*4.05+10.153*3.6+1.612*3.15+1.169*2.450）/3=18.858kN ；
最大变形 νmax = PL3/3EI=（1.169*1.753+1.612*1.053+10.153*0.63+1.612*0.153）*1000*1000000000/（3*206000*1130*10000）=1.47 mm ；
θa=ML/3EI=10070000*3000/（3*206000*1130*10000）=0.004326 最大变形 νmax =0.004326*1750=7.57 mm 小于1750/150与10 mm,满足要求!
最大应力 σ =M/W= 10.07×106 /(141000)=71.418N/mm2；小于 16#工字钢的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!
十一、联梁传至主梁的承载力计算
联梁传至主梁的轴向力设计值 ：N = 18.858kN； 联梁受力简图如下:
联梁的受力分析：
最大弯矩 Mmax = 1.169*1.75+1.612*1.05+10.153*0.6+1.612*0.15=10.07kN·m ； 最大支座力 Rmax =（1.169*4.75+1.612*4.05+10.153*3.6+1.612*3.15+1.169*2.450）/3=18.858kN ；
最大变形 νmax = PL3/3EI=（1.169*1.753+1.612*1.053+10.153*0.63+1.612*0.153）*1000*1000000000/（3*206000*1130*10000）=1.47 mm ；
θa=ML/3EI=10070000*3000/（3*206000*1130*10000）=0.004326 最大变形 νmax =0.004326*1750=7.57 mm 小于1750/150与10 mm,满足要求!
最大应力 σ =M/W= 10.07×106 /(141000)=71.418N/mm2；小于 16#工字钢的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!
十一、梁模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]
除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容 1.模板支架的构造要求
a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；
b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；
c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。
2.立杆步距的设计
a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置； b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；
c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。 3.整体性构造层的设计
a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层； b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置
斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；
c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；
d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部(扫地杆的设置层)必须设水平加强层。 4.剪刀撑的设计
a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；
b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。 5.顶部支撑点的设计
a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm； b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；
c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。
6.支撑架搭设的要求
a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置； b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求； c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；
d.地基支座的设计要满足承载力的要求。 7.施工使用的要求
a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；
b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；
c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。
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