一、概述 （一）工程概况
安庆长江大桥起始于长江北岸合安高速公路安庆连接处，在圣埠处与合安高速公路大桥接线直接相连，与国道318线及国道206线的共线段通过菱湖北路互通立交相连；南与国道318线及国道206线的分界点直接相连。大桥穿越安庆市区，在安庆市东门汽车轮渡处跨越长江天堑及南北岸部份区域，全长约5.9Km。大桥的建设对促进沿江地区特别是皖西南大别山区的经济快速发展，具有十分重要的意义。主桥为50+215+510+215+50m五跨连续双塔双索面钢箱梁斜拉桥，主桥全长1040m。本标段范围为K20+118.500～K20+638.500。
主桥采用全焊扁平流线形封闭钢箱梁，空间双索面扇形钢绞线斜拉索。钢箱梁梁高3.0m（桥中心线处），斜拉索16对共64根，在梁上锚固标准间距为15m，在塔上锚固间距为2.0～2.5m，与索塔连接采用钢箱式锚固，与主梁的连接采用锚箱式锚固。斜拉索在塔端张拉。
索塔采用钢筋砼分离上塔柱倒Y型索塔，锚索区上塔柱为分离单箱单室多边形断面。索塔设上、中、下三道横梁，均为预应力钢筋混凝土结构。索塔总高184.781m，桥面以上塔高与主跨比为0.2616。
主桥索塔采用双壁钢围堰大直径钻孔桩复合基础，双壁钢围堰外径32m，内径29m，壁厚1.5m。钢围堰高度59m。圆形承台直径29m，高6.0m，承台顶面高程－3.25m（黄海高程，下同）。承台下为18根直径3.0m的钻孔灌注桩，桩位呈梅花形排列，桩中心距为6.0m。封底设计为C25砼，厚7.0m。
主桥边跨及辅助跨处各设一个辅助墩和一个过渡墩，其中辅助墩为双柱式实心结构，基础为8根Φ3m的大直径钻孔灌注桩基础；过渡墩为分离式实体结构，基础为2×4根直径2m的钻孔灌注桩基础。
（二）主要技术标准：
桥梁等级：四车道高速公路特大桥 设计行车速度：100km/h
桥面宽度：31.2m，四车道桥面标准宽度26.0m，中间设2.0m宽中央分隔带，两边各设0.5m防撞护栏。主桥斜拉桥两边增设锚索及检修宽度。 荷载标准：汽车-超20级，挂车-120 桥面最大纵坡：3.0%
桥面横坡：2.0% 设计洪水频率：1/300
地震列度：基本烈度Ⅵ度，按Ⅶ度设防
通航水位：最高通航水位16.930m（20年一遇），最低通航水位2.480m（保证率99%） 通航净空：最小净高24m，主通航孔双向航宽不小于460m，边通航单向航宽不小于204m。 （三）本施工标段主要工程内容：
1、临时工程：包括临时道路与施工便道的修建、养护及拆除；临时供电的电力系统、临时电信系统及供水系统的配置、维护及拆除等。
2、主桥基础：钢围堰刃脚段及其余钢围堰单元的起吊、定位、拼装、接高及下沉；配合钢围堰焊接工作；钢围堰下沉落床，钢护筒制作与沉放，砼封底，浇注索塔基础钻孔灌注桩及承台；按图纸要求对钢围堰进行切割。
3、主塔：安装塔吊，提升模板，浇注分离上塔柱倒Y形索塔砼，张拉索塔横向及环向预应力钢束；拆除模板及临时支撑。
4、辅助墩：钢套箱加工、制造及安装就位，钻孔灌注桩施工，钢套箱内水下砼封底、浇注承台、爬升模板浇注墩身。
5、过渡墩：钻孔灌注桩施工、浇注承台、爬升模板浇注墩身。
6、主桥上部：安装桥面吊机，吊装全部钢箱梁逐段就位，安装钢绞线斜拉索，拆除桥面吊机，边跨压重施工，检查车安装，配合安装支座及伸缩缝装置。 二、地理位置
桥位位于长江安庆河段振风塔以下，鹅眉洲分流口以上部分。该处江段单一、顺直、稳定，桥位处两岸江堤堤距1660m，河床断面表现为北岸边坡较陡，南岸边坡较缓。其中深泓区中线靠近北岸，距北岸约580m，宽约1100m，平均水深约35.9m，最大水深距北岸大堤347m处，水深为38.9m。 三、气象
桥址位于亚热带季风气候区，温和湿润，四季分明，光照充足，雨量充沛，冬夏温差较大。春季以风和日丽天气为主，夏季炎热，秋高气爽，冬季天气晴朗，寒冷干燥。安庆月平均气温16.5℃，极端最高气温40.2℃，极端最低气温-12.5℃。安庆常年主导风向为东北风，多年最大风速20m/s，瞬间极大风速24.2m/s（1997年8月19日，风向东北偏北）。 桥址区位安庆市历年气温及气流参数见下表：
安庆历年各月平均气温特征值表（℃）
月 份气 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 平均最高 最低 极端 极端 温统计年份1951年～1990年
3.8 5.1 9.8 16.1 21.5 25.1 28. 728.5 23.6 18.1 12.0 6.0 16.540.2 -12.5 安庆历年气流特征值表
分项 各年最大风速 常年主导风向 夏季主导风向冬季主导风 向 瞬间极大风速24.2m/s 特征 20m/s 东北风 西南风东北风四、水文 （一）水位
安庆长江公路大桥桥址河段内设有安庆水位站，根据已有资料表明统计出的安庆站月平均水
位见下页表：
（二）流速与流向
长江安庆段位于长江下游非感潮河段，根据实测的洪中两级水位的流速、流向资料，桥位附近河段流速分布较为均匀，全年主流位置居中偏左，流速相对较小。 桥轴线法向夹角在0°～左7.5°之间。
安庆水位站逐月水位平均值表（黄海高程：m）
月份 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 最高 4.30 4.66 6.45 8.80 10.83 12.19 13.05 12.47 11.74 10.95 9.01 6.42 最低 3.18 3.10 3.95 5.61 8.15 9.61 11.01 10.74 10.10 8.78 6.24 3.99 平均 3.61 3.84 5.21 7.06 9.59 10.85 12.28 11.76 11.21 10.09 7.75 5.04
长江安庆段的平均水面比降，九江至安庆段为0.0203‰，安庆至大通段为0.0189‰。此处，根
据长江下游多年资料统计分析，汛期比降一般较枯水期比降大。
（三）3月份～7月份20年一遇最高、最低水位 （1981～2001） （黄海高程）
月 极 值 份 三月份 四月份 五月份 六月份 七月份最高值最低值 11.752.69 11.894.72 12.185.72 15.86 16.578.726.4
（四）桥址设计水位及计算流量
以安庆水位站和下游大通站资料为依据，按分洪与不分洪两种情况，分析内插得安庆站及桥
位处的水位及流量。大桥的设计洪水位及流量采用设想不分洪情况理论频率值。
设想不分洪桥位处各频率洪水位、流量表
项 目水位（m） 安庆水位站16.98 安庆大桥桥址16.93 20年一遇 流量（m3/s） 水位（m） 17.68 81000—84000 17.63 87000—91000 18.22 91000—95000 19.02 97000—101000 18.97 18.17 50年一遇 流量（m3/s） 水位（m） 100年一遇 流量（m3/s） 水位（m） 300年一遇 流量（m3/s） 注：水位标高为黄海高程，单位m。 五、工程地质
桥位区北岸为长江高河漫滩Ⅰ级阶地和Ⅱ级阶地。河床宽度1655m。第四系覆盖层厚度23～36m，河床北侧最薄8.5m。基岩为白垩系上统宣南组紫红色粉细砂岩夹疏松砂岩、粘土质粉砂岩、粉砂质粘土岩和杂色砾岩，其中杂色砾岩为较软岩、粉细砂岩为软质岩，其余为极软岩。桥位处基岩构造变形较微，桥位未见断层，裂隙也少见，岩体完整。极软岩承载力很低，北侧河床冲刷和北侧岸坡稳定对桥基稳定的影响，是桥位的主要工程地质问题。
主桥范围均为负地形，高程－0.36m～－6.74m，最低－24m。极软层-疏松砂岩和极软层-粘土质粉砂岩对主桥各墩位影响较小。作为墩基桩端持力层的粉细砂岩，在主桥各墩位占82～92%，以北主塔墩含量最高，主桥各桥墩基础岩体工程地质条件总体来说较好。
项目区内岩、土物理力学指标见下表：
桥位各主要岩石力学指标值
容许承载力 风化 地层 岩石名称 程度 粘土质粉砂岩 粉砂质粘土岩 K2Χ 砂岩 疏松砂岩 微—新鲜 微—新鲜 12.14 0.71 1600 300 200 100 微—新鲜 微—新鲜 压强度（Mpa） （Kpa） 3.77 3.66 600 400 （Kpa） 130 100 天然单轴抗[б0] 极限摩阻力τi 备注 钻孔桩周土 桥位各主要土层力学指标值
物理状态 容许承载层土层名称 号 比 实程度 状 态 е Ⅱ2 粉质轻亚粘土 Ⅱ3 淤泥质粉质轻亚粘土 Ⅱ4 淤泥质亚砂土夹粉土 Ⅱ5 粉质轻亚粘土及重亚粘土 Ⅲ1 粉质轻亚粘土 Ⅲ2 0.907 1.260 0.973 0.737 0.715 ΙL 0.49 1.15 0.953 0.55 0.24 0.51 密实 中密—Ⅲ3 砂砾石 400 110 可塑 流塑 软塑 可塑 硬塑 可塑 （Kpa） 120 70 80 280 300 250 （Kpa） 40 20 20 50 70 65 孔隙液性指数 砂土密粘性土力[б0] 极限摩阻力τi 钻孔桩周土 粉质亚砂土夹粉土、粉细砂 0.787 桥位区位于地震烈度Ⅵ度区内。
第一部分 4#主墩施工
第一章 锚锭系统
钢围堰的稳定、就位和纠扭主要靠锚定系统完成，4#墩墩位处枯水期水深就在20米左右，（2001年11月2日实测泥面标高-13.00米，水位+7.3米。）属深水钢围堰施工，受力非常复杂，施工难度较大，且施工船舶受通航影响，桥位上游约500米处有过江光缆，锚定系统抛锚必须避开光缆区域。经与有关航道管理部门的协商，已经划分出明确的抛锚区和禁航区，详见附图01。
第一节 锚碇系统的设计计算
一、基本质料： ㈠、设计依据的资料：
1.安庆长江公路大桥施工图设计；
2.安庆长江公路大桥招标文件和《参考资料》； ㈡、气象
①常年主导风向：东北风；
②风速：多年最大20m/s;瞬间极大24.2 m/s; ③基本风压：按24.2 m/s计； ㈢、水文：
1. 水位： 安庆水位站逐月水位平均值表（黄海高程：m） 月份 最高 最低 平均 3.61 3.84 5.21 7.06 9.59 10.85 12.28 11.76 11.21 10.09 7.75 5.04 3.18 3.10 3.95 5.61 8.15 9.61 11.01 10.74 10.10 8.78 6.24 3.99 4.30 4.66 6.45 8.80 10.83 12.19 13.05 12.47 11.74 10.95 9.01 6.42 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 施工水位按12月份平均水位+5.0计。
2. 流速与流向：
桥位处水流流速中水期为： 0.91-1.31m/s流向与桥轴线法线方向夹角为左4°～右7.8°；洪水期桥位处流速1.83-2.3m/s，水流方向与桥轴线法线方向夹角为左0°～右7.5°； ㈣、工程地质：
1. 4#墩泥面高程：-13.0～-16.8米
2. 覆盖层厚度：-43.0～-16.8米，厚约27米；
二、计算所用参数的选定：
按照工程进度计划安排，从首节钢围堰入水到封底，施工期从2001年11月到2002年4月，为确保安全，参数选取均按最不利情况考虑，围堰着床在12月，流速选定为中水期流速的上限
流速1.31m/s，另考虑到围堰入水后减小河床断面引起流速增大，同时围堰周围产生涡流和吸力也可能引起流速增大，故分别取1.1倍的流速增大系数；流向夹角取最不利值7.8°，冲刷深度按6米考虑（着床），钢围堰露出水的最大高度按8（6+2）米计；基本风荷载W0=0.5KN/m2。综合上述所得计算参数如下：
①水位5.0米
②流速：V=1.31×1.1×1.1 m/s=1.6 m/s ③流向：7.8°
④墩位泥面高程：-16.0米 ⑤覆盖层厚度：27米
⑥钢围堰着床时刃脚高程：-22.0米 ⑦钢围堰露出水面高度：8.0米 ⑧基本风压：W0=0.5KN/m2
⑨定位船尺寸（长×宽×高）：44.8m×9m×2.1m ⑩定位船负载吃水深度：1.1m
⑾导向船尺寸（长×宽×高）：45m×9m×2.0m ⑿导向船负载吃水深度：1.1m ⒀钢围堰外径：φ32m
三、锚锭系统所需外力计算：
作用于锚锭系统的外力主要有钢围堰、定位船、导向船和导向船旁工作船组的水阻力、风阻力，现分别计算如下： 1、动水阻力：
根据《公路桥涵设计规范》知：
R1=KγAV2/2g
式中：K：水流阻力系数，圆形取0.8 γ：水容重，取10KN/m2
A：围堰入水部分在垂直于水流平面上的投影面积
A=32×（22+5）=864m2 V:计算流速，取1.6m/s g:重力加速度，取10m/s
2
这样，R1=0.8×10×864×1.6/(2×10)=885KN
2
2、围堰风阻力：
根据《规范》知：
R2=KKZ W0 F=128 KN 式中：K：风载体形系数取1.0
KZ：风压高度变化系数，偏大取1.0
W0:基本风压，W0=0.5KN/m2 F:挡风面积，F=32×（6+2）=256m
2
3、施工船组水流阻力： 根据《规范》和有关质料知：
R3=（fSV+ΨA1 V）×10 （KN）
2
2
-2
式中：S：船泊浸水面积，S=L(10T+B)=5018m2 f：为铁驳摩阻力系数取0.17 L：为船舶长度 按44.8m计 T：吃水深，按最大吃水深1.0m B：船宽综合考虑按100m Ψ：阻力系数，方船头按10.0取 A1：船舶垂直水流方向的投影面积 A1=T·B=120m
2
则 R3=52.6（KN） 4、作业船组所受风阻力：
R4=KKZ W0 F
式中：K：风载体形系数取1.0
KZ：风压高度变化系数，偏大取1.0
W0：基本风压，W0=0.5KN/m2 F:挡风面积，取F=3×100=300m2
则 R4=150KN
综上所述可知，锚锭系统所受最不利外力组合为：
R总=R1+R2+R3+R4=885+128+53.6+150=1215.6KN
四、主锚个数的计算：
根据以往施工经验及施工实际情况，拟采用混凝土蛙式锚，混凝土蛙式锚锚着力按下列公式计算：
根据公路施工手册《桥涵》上册：
对于钢筋混凝土锚，河床覆盖层砂土时：W=（1∽1.5）R/10 式中：W为混凝土蛙锚在空气中重量，t；
R为锚的总拉力，单位KN，取K=1.2； 则每个锚可提供的锚着力为：R=45×10/1.2=375KN 故所需主锚个数为：N=1215.6/375=3.24个 为安全计，取6个45吨蛙式钢筋混凝土锚块。 每个锚受力：1215.6/6=202.6KN
202.6/375=54% 即主锚锚力只达到可提供锚力的54%。 五、锚链计算：
根据公路施工手册《桥涵》上册：对于有档锚链，锚链直径 d=√PK/0.025 (mm) 式中：K为安全系数，取K=3
P为锚的拉力，取P=20.26t 则:d=49mm
按镇江锚链厂产品试验负荷表中提供数据，按3.0的安全系数考虑选用ф54的M2级有挡链作为主锚锚链，每个主锚配3节25米长锚链。 六、钢丝绳选择：
锚绳系用钢丝绳与锚链联结，锚链平躺在河床上，考虑到有过江光缆影响，锚绳长度受一定限制，按每个主锚配75米锚链，联结300米钢丝绳，本工程选用6×19-43-1700钢丝绳，其安全系数
K=1190/203=5.9 符合要求。 七．钢围堰下拉揽计算：
钢围堰拟设两层布置。第一层设在刃脚以上5米处，拉力为Rb1。距离转动轴心为hb1。第二层设在刃脚以上14m处，拉力为Rb2，距离转动轴心为hb2。转动轴心在导向架位置附近，按水面位置考虑。钢围堰水阻力R1作用中心取水面以下钢围堰高度1/3位置处。风荷载R2作用在水面以
上钢围堰高度1/2位置处，则：
h1=(5+22)/3=9m hb1=(5+22)-5=22m
h2=8/2=4m hb2=(5+22)-14=13m 由Rb1/Rb2=hb1/hb2 得 Rb2=Rb1×hb2/hb1 …… ① 对转动轴心取矩：
则有:Rb1·hb1+Rb2·hb2= R1h1+R2h2 ……② 得 Rb1·hb1+hb2/hb1·Rb1=R1h1+R2h2
2
R2+5.0h2h1R1Rb2Rb1-22.0 Rb1=(R1h1+R2h2)/(hb1+hb2)·hb1 =229KN 2
2
Rb2=165KN
采用 6×19-43-1700钢丝绳
第二层拉缆 k=α（Fg/Rb2）=0.82（1190/165）=5.9 第一层拉缆k=α（Fg/Rb1）=0.82（1190/229）=4.26
满足[k]=3～6之间，故该型钢丝绳为下层拉缆是安全的。
第二节 锚碇系统的组成
桥位处水流方向与桥轴线夹角接近90°，故锚碇系统按墩轴线南北对称布置。锚碇系统主要包括定位船、导向船及锚碇设施。锚碇系统平面总体布置见附图-02。
1．定位船：定位船主要作用是导向船拉缆及钢围堰下拉缆传来的力传给主锚系统，并调节导向船和钢围堰上、下游方向和位置以及使各锚受力均匀。 根据定位船的受力特点，采用380吨加长方驳改造而成，船长42.5米，型宽9米，型深2.6米，空载吃水0.38米，重载吃水2.1米，甲板承载力4t/m2 。上设拉力架承受水平力而不致使船体受力，拉力架设于船体中部，按最大受力200吨设计。其上安装卷扬机用于所有锚缆连接收紧，主锚定位后除非水位变化过大，一般不需大幅度调整主锚。定位船总体布置见附图-03。 定位船设置包括以下系统：
⑴主锚系统：定位船主锚6个，锚块为45吨混凝土蛙式锚块，锚块结构及配筋分别见附图04、05。锚链按镇江锚链厂产品试验负荷表中提供数据，按5.0的安全系数考虑选用Φ54的M2级有挡链作为主锚锚链，每个锚块配3节27.5米长锚链。钢丝绳按一个主锚受力为30t计，查
钢丝绳性能表得选用6×19-43-1700钢丝绳，其安全系数大于4.0。
⑵拉缆系统：由4根6×19-43-1700钢丝绳拉缆固定装置和调缆设施组成，用以调整与导向船的相对位置，使导向船精确定位；
⑶下拉缆系统：由2根拉缆固定装置和调缆设施组成，以调节围堰上下游方向的垂直状态，详见附图06；
⑷边锚系统：边锚主要作用是调节定位船平行于桥轴线的南北方向位置，抵抗主锚的不平衡水平分力，在定位船两侧各设置2个混凝土锚，每个钢筋混凝土蛙式锚块重30t, 每个锚配2节50米长锚链。
⑸卷扬设备：设4台5吨卷扬机作为定位船上各调缆的动力车，每台卷扬机均设有量程100KN的测力计，以便测定每根锚缆的拉力。
⑹拉力架：承受定位船工作负荷而不使拉力直接作用于船体，船头主锚拉力和船尾各拉揽形成对拉平衡。
2.导向船的布置：导向船两艘，根据围堰大小及受力情况采用250吨方驳，船长44.8米，型宽9米，型深1.82米，空载吃水0.4米，重载吃水1.1米，甲板承载力4t/m2 。导向船侧锚4个45吨混凝土蛙式锚块。两艘方驳通过桁架连接成双船体，主要作用为围堰的安装、定位、导向、下沉等的工作平台。导向船布置结构见附图07。
导向船上设有各种拉缆及其调节系统，其中联结梁系统由多层万能杆件桁架组装而成，上、下游侧万能杆件拼装成的桁架断面尺寸均为2m×4m，详见附图08、09。在联结梁与围堰接触点处设有橡胶护舷。橡胶护舷作为钢围堰下沉的导向架，同时可避免钢围堰对船只的直接碰撞。橡胶护舷导向架见附图10。导向船本身的定位系统由两组缆绳系统组成，其一由4根缆绳与定位船相联，其二由2个前边锚和2个45°方向尾锚组成，构成自身定位移动系统，导向船上4个锚块均为45吨混凝土蛙式锚块。导向船上设置的主要设备有：
⑴与定位船相联的拉缆系统，由双柱缆桩、导缆转盘以及水平导缆滚筒组成，共计两套。 ⑵边锚缆调缆系统，由双滚子导缆钳、四轮滑车组、拉力架、调节索及相配套的钢丝绳、眼板、卸扣等共4套。
⑶尾锚缆调缆系统设备同边锚缆共2套。
⑷钢围堰纠扭系统，用于纠正钢围堰在定位安装过程中可能产生的转动偏差，由四轮滑车、拉力架及相配套的钢丝绳、卸扣组成，共4套。
⑸绞车系统：每条船均设有2台500KN卷扬机，用于全船调缆系统的动力供应。同样每台卷
扬机均设有量程100KN测力计。
⑹联接梁系统：两条导向船由万能杆件和钢管构成的桁架联结成整体。
第三节 锚碇系统的施工工艺流程
一、 参考同类桥型的施工经验，并结合本工程的特点，拟定抛锚施工工艺流程如下：
施工准备 定位船抛自备锚初步就位 按３２１４５６的顺序抛定位船的主锚并带缆到定位船安装改造 抛定位船14#、12#江侧边锚并带缆到定位 抛定位船岸侧7#、9#边锚并带缆到定位船
调整各锚缆锚力使定位船准确导向船初步就位 导向船拼接 橡胶护舷导向架安装
第四节 锚碇系统的施工
1．施工测量：
由于抛锚区靠近光缆区域和主航道，经与有关航道管理部门的协商，已经划分出明确的施工区和抛锚区，（见附图01）固抛锚时必须按预定的位置抛设。
测量定位在大桥测量控制网的基础上建立测量基线，并设置一些临时控制点，在岸上布置两台全站仪，采用前交会法定位。
各锚块的坐标已计算出来，由于水深较深，11月中旬抛锚水深约20米左右，锚块在下沉过程中由于水流的冲击会使锚块向下游移动一段距离，故锚块抛设位置应比设计位置向上游抢一定距离，各锚点的抢位情况如下：导向船尾八字锚10#，11#向上游抢10米，其余锚块均向上游抢20米。抢位后的坐标见附图02。
2.抛锚施工:
（1） 施工准备: 抛锚施工应座好以下工作：
a． 锚块起吊钢丝绳准备就位; b． 锚块放到送锚船上;
c． 锚块与锚链用配套卸扣联起来; d． 锚块整体摆放在送锚船上，以便于下放; e． 拉缆钢丝绳与锚链用相应夹子联结好;
f． 准备足够数量配套的夹子，扳手以及短扣等起重常用工具； g． 对所有锚链、锚缆、卸扣和卷扬机及其联结情况进行全面检查；
h． 各项工作指定专人负责，由总指挥协调调动。
（2） 抛锚: 作好充分准备工作后开始抛锚。
用拖轮将120吨浮吊拖至锚位处，送锚船靠近起重船，起重船吊起锚块，注意用钢丝绳将锚链打住，防止锚链随锚块入水成堆。慢慢调整锚块位置，测量进行观测，达到锚位施工坐标后，拖轮稳住起重船，开始下放锚块,锚链也跟着慢慢下放。锚块到达泥面后，取下起重绳，拖轮拖住起重船向定位船移动，边移边下放锚链，锚链逐节下江，防止在江底成堆。锚链放完后放锚缆，直到带缆到定位船。
（3） 定位船定位，理顺边缆，调直。
定位船主锚、边锚全部抛完后，可左右对拉边缆，调直理顺边缆，实现定位船南北方向定位。定位船边缆对拉调直、南北方向就位后，可适当收紧主锚缆，六根主锚缆上设有六个100KN测力计，可测出滑轮组单根钢丝绳拉力，从而计算出主锚拉力。调整主锚拉力时要力求个缆绳拉力基本相同。
（4） 导向船就位：
在抛定位船锚块的同时，将导向船初步抛锚定位，并完成改造，用万能杆件及钢管联成整体。
导向船四个锚抛完后，开始对拉各锚缆，调整导向船精确到位。导向船边锚对控制围堰
南北方向摆动起着至关重要的作用，导向船精确定位后，每根边锚应预拉10吨左右的拉力。 4．主锚缆测力和各锚缆调整：
在施工过程中，由于诸多因素影响，各主缆受力容易出现不均衡现象，所以在所有锚块抛设到位后，需对各锚缆拉力进行调整。定位船和导向船上共设8台5吨卷扬机，配8个量程100KN拉力计，以便测定每根拉揽的拉力。
三．锚定系统的拆除：在钢围堰封底结束，且基础成桩数量能满足围堰渡洪的条件下，可拆除锚碇系统。
1. 锚锭系统按如下顺序拆除:
导向船边锚、尾八字锚 导向船联结桁架及橡胶护舷 定位船与导向船之间拉缆 围堰下拉缆 定位船主锚
2. 拆除方法：
用拖轮拖住起重船，解除锚缆与船体的联结，利用卷扬机或绞缆机拉锚缆，到拉起锚链后，用起重船逐段缓扣吊起锚链。锚链起到锚块位置后，潜水员下水把钢丝绳扣到锚块吊点上，由起重船吊起锚块，放到装锚船上。若锚块被泥沙埋起，可先用高压水枪冲洗，将泥沙冲走后再拴起重钢丝绳。
第五节
序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 名称 定位船 导向船 起重船 拖轮 装锚船 运锚汽渡 交通船 机驳 趸船 单位 艘 艘 艘 艘 艘 艘 艘 艘 趸船 个 10 锚块 个 个 11 12 全站仪 卷扬机 台 台 数量 1 2 1 1 1 1 1 1 1 10 4 4 8 锚碇系统施工使用的主要设备机具
规 格 380t 250t 120t 400匹 1500吨 8车位 80座 120吨 45t 30t 8t 2 5吨 备 注 加长方驳加长方驳 工作船 工作码头钢筋混凝土蛙式锚钢筋混凝土蛙式锚 铁锚锚块定位配8个拉力计节 13 锚链 节 节 个 14 滑车 个 个 米 15 钢丝绳 米 米 个 16 绳夹 个 个 个 17 18
卸扣 拉力计 个 个 30 10 6 38 32 36 5000 1200 5200 154 170 132 40 40 8 φ54M2级 φ54M2级 φ48M2级 H8×1K H20×3D H32×4D 6×19φ43-170 6×19φ31-170 6×37φ20-170 Y45Y20 Y32 每节27.5m，配D70卸扣 每节50m，配D70卸扣 每节50m配φ20-24绳 配φ20绳配φ20绳 备有余量 20个32个 100KN 用余测量定位船锚揽拉力第二章 钢围堰拼装及下沉 第一节 工程概况
安庆长江公路大桥南主墩基础钢围堰设计为内径29.0m，外径32.0m，壁厚1.5米，高59.0m，重1491吨的圆筒形深水双壁钢围堰挡水结构。拼装接高需要复杂的锚碇系统定位。围堰下沉需穿过约28米厚的覆盖层，沉达岩面，然后清基封底作为承台的施工挡水结构。
一、地质条件：墩位处覆盖层较厚，分为四层，厚度26.20∽30.05米，平均约28米。第一层为浅黄色细砂层，是近代河流的沉积层；第二层为含砾中细砂层，是河流较早的沉积物；第三
层为卵石层；第四层为基岩，在围堰刃脚段。各分层情况如下表（各层标高为各钻探点的平均值）。
序号 1 2 3 各层标高 -16.00∽-25.00 -25.00∽-41.00 -41.00∽-43.50 厚度 9m 16m 2.5m 方量 5945 10568 1651 地 质 特 点 呈松散状，偶含0.2∽0.5cm的粉细砂层 呈中密状的含砾中细砂层，含少量砾石 砂卵石层，中粗砂含量15%∽30%，卵石为石英砂岩、砂岩，砾径2cm×3cm∽3cm×5cm最大砾径5cm×9cm呈不规则球状，厚度2∽3m 4
二、主要工程数量表：
-43.50∽-44.00 0.5m 330 中厚层粉细砂岩及粘土质粉砂岩和含砾细砂岩 序号 1 2 3 4
名称 封底混凝土 钢围堰 围堰内填混凝土 围堰内填混凝土 标 号 C25 C20 C25 单 位 m3 t m3 m3 数 量 3743.6 1491 5698 30 备 注 刃脚段混凝土 三、围堰分节重量表：
围堰分节 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 合计
重量（t） 175.3 118.0 118.0 118.0 118.0 118.0 218.0 218.0 145.0 145.0 1491 高度（m） 7 6 6 6 6 6 6 6 5 5 59 备注 壁体内浇筑混凝土 壁体内浇筑混凝土 壁体内浇筑混凝土 壁体内浇筑混凝土 壁体内浇筑混凝土 壁体内浇筑混凝土 壁体内浇筑4.23m混凝土 注水 注水 注水 浇筑混凝土高度40.36m 混凝土方量5728.0m3
五、钢围堰设计位置剖面图：
填壁砼面 -2.77 河床高程 -16.0粉细砂层含砾中细砂层最大冲刷线-37.70砂卵石层说明:1.本图尺寸除标高以m计外,均以cm计;第二章 索塔施工 2.地质分界线按17个孔钻探平均值。第一节 概述 （一）施工工艺 下塔柱采用搭设支架翻模施工工艺，中塔柱采用爬架翻模施工工艺。下横梁、中横梁与塔柱同步施工，上横梁与上塔柱异步施工。主塔施工分节见附图29。 （二）塔柱施工的主要机械设备
1、 塔吊、电梯、搅拌系统及水电供应 见塔柱施工设备布置图（附图-30）。 2、混凝土泵送系统
混凝土泵送系统包括：SCHWINBP—4000型混凝土拖式泵、泵管、泵管附墙件等。为适应水位涨落影响，搅拌船与承台间的泵管采用临时接头连接，承台以上的泵管采用固定连接，上、下游泵管之间通过人工拆装换向。混凝土泵管附着于塔柱外壁并用直螺母固定。
第二节 施工顺序
第三节 下塔柱施工
下塔柱模板共分9节，搭设φ48×3.5mm钢管扣件式脚手架翻模施工，脚手沿塔柱周围形成封闭操作平台。承台施工结束，先将承台与塔柱的混凝土界面凿毛，接高劲性骨架，调整预埋钢
下塔柱施工脚手搭设 下塔柱翻模施工 下横梁支撑安装 下横梁、下塔柱同步一次浇筑 电梯安装 中塔柱第一、二节段翻模施工 爬架安装 中塔柱爬架翻模施工 塔吊移位至下游塔肢外侧 中横梁、上塔柱同步施工 上塔柱翻模施工 中塔柱、中横梁支撑安装 上横梁施工 上塔柱封顶 塔冠施工 筋，并接高10m，同时搭设施工脚手架。测量放样后，塔吊吊装1节5m高模板，并测量、复核模板位置，微调整（如果需要）后，浇注第一节5m高混凝土，凿毛混凝土面，绑扎第二节段钢筋，立模浇注第二节5m高混凝土，接高劲性骨架，并将钢筋接高10m，待混凝土达到拆模强度后，拆除底节5m模板，翻至上节，以第二节模板作基准模板支立第三节段模板，浇注混凝土。循环施工其他节段，同步施工脚手架和横梁支撑钢管等。
下塔柱每肢各设2套内外模板，每节模板高度5m。下塔柱顺桥向、横桥向尺寸均随塔柱高度发生变化，翻模施工时纵、横向模板均需作相应收分，以满足截面尺寸变化的要求。
下塔柱平衡架施工：
（1）塔柱两塔肢向外倾斜，在下横梁完成预应力张拉前，下塔柱柱脚处由于受到塔柱混凝土和施工荷载的偏心作用，会产生较大的附加应力，为此施工时在两塔肢间设置平衡架，通过平衡架拉杆将劲性骨架和平衡架连接成整体稳定结构，同时在两塔肢之间施加体外预应力，以减小横桥向水平分力对塔肢的不利影响。
（2）平衡架与横梁支撑体系共同设计，塔柱施工时预埋受力螺杆，螺杆与劲性骨架焊接成整体，并通过螺杆将模板拉住。模板拆除后，由平衡架斜拉杆、平衡架、体外预应力共同组成空间受力结构，使两塔肢沿横桥向的分力相互抵消。下塔柱平衡架见附图-31所示。
（3）下塔柱起步段25.5m高为实心体，按大体积混凝土施工，冷却水管采用φ33.5×2.5焊接钢管，按1m×0.8m布置。实心段施工完后用相应标号水泥净浆封堵。
第四节 中、上塔柱翻模施工
根据塔身的外形特点，中塔柱采用爬架翻模工艺施工，上塔柱采用脚手架翻模工艺施工。上塔柱四周搭设ф48×3.5mm钢管扣件式脚手架，形成封闭式操作平台，以方便塔柱环向预应力及后期挂索施工的需要。 一、爬架系统：
（一）、爬架体系的组成
1、爬架体系由爬架、导向系统、动力提升系统等部分组成。
爬架由附墙架、工作架、翻板式活动脚手、背面加强架、爬梯及限位滑轮等组成，是一个集爬升架、操作平台、脚手于一体的空间结构。其中附墙架通过锚固螺栓附着于已成段混凝土外壁上，是主要承力结构，锚固螺栓采用M24H型锥形螺母，材质为45号。钢爬架结构布置见附图-32所示。
2、导向系统分为拉结导轮、伸缩脚轮。
拉结导轮布置在工作架的四角，是一种十字连轮结构，主要作用是在爬架爬升时，成为侧面爬架和斜面爬架之间交替上升的导向和限位器。伸缩脚轮是能够自由伸缩的橡胶滚轮，设置在附墙架上，与提升系统一起形成爬架爬升时的平衡体系，同时也可减小爬架提升过程中对塔柱混凝土的磨擦，保护塔柱混凝土外露面。
3、利用10吨倒链葫芦提升爬架，东、西侧爬架提升时各布置10个，南、北侧爬架提升时各布置7个，钩头提升高度6m。
（二）爬架翻模施工原理
施工工艺：下横梁施工完毕，继续搭设脚手架施工中塔柱第一、二节段，然后吊装爬架，从中塔柱第三节段开始采用爬架翻模施工。施工时利用爬架与模板互为支承和悬挂，彼此交错提升、固定，从而有效地完成爬架与模板的爬升、定位作业。塔柱施工节段的工艺循环见附图-33所示。 （三）爬架安装
1、准备工作
◇ 爬架各分段构件在陆上组装，按设计要求对焊缝、外形尺寸等进行检查验收。 ◇ 检查提升设备、节点板、拼接螺栓等配件是否配齐，混凝土墙体上预留孔位是否与附墙板的设计孔位一致。
◇ 进行技术交底，使组装人员熟悉组装工序及注意事项。 2、 爬架组装
考虑现场塔吊的起重能力，爬架分两阶段组装，即附墙架和工作架两部分。 组装顺序：先附墙架，后工作架。
首先将附墙架就位固定后，起吊工作架至附墙架上部，交叉固定上、下拼接板，螺栓必须全部拧紧，不得漏拧或少拧；工作架先装南北侧爬架，后装东西侧爬架，采用四点平衡吊装法，并用2个10t手拉葫芦进行调平。
爬架全部组装后，安装拉结导轮和伸缩脚轮，在模板相应位置带上安全葫芦和安全钢丝绳，做为安全储备。 （四）爬架提升 1、 提升前的准备工作
◇ 检查手拉葫芦、模板吊点是否安全可靠，复核墙面安装螺栓孔位置是否正确可用。 ◇ 清除架体上不必要的物件。 ◇ 安装保险钢丝绳，检查安全措施。
2、爬架提升
爬架分片由固定在基准模板上的起重葫芦提升，到位后，用塔柱内螺栓将其固定于塔柱上，全部分片提升到位并固定，将爬架连成整体。提升时必须做到： ◇ 拉紧所有吊点葫芦，使葫芦均匀受力，拆除附墙螺栓。 ◇ 均匀推进伸缩脚轮，使架体离开混凝土墙面2～3cm。
◇ 逐片提升爬架，使整个架体均匀上升下降，指挥人员应根据上升平衡情况调整各点提升速度。
◇ 就位后，退回伸缩脚轮，使架体紧贴混凝土表面。
◇ 调整爬架位置，使附墙架上孔位对准预留孔位，上满附墙螺栓并拧紧。
3、 查验收，松开多余手拉葫芦，收紧保险绳，爬架进入正常使用状态。
二、模板系统
（一） 模板的强度、刚度以及表面平整度是影响塔柱混凝土外观的重要因素。因此本工程外模采用厚度为8mm的钢板和型钢焊制成大块组合钢模板，内模采用组合钢模和木模加工制作。由于上塔柱是斜拉桥缆索的悬挂锚固区，索塔内将埋设共64根斜拉索钢套筒，且钢套筒伸出塔柱外壁的最小长度均为25cm，同时上塔柱内模在顺桥向两侧变化很大，因此施工时将根据上塔柱不同部位制作相应的专用内模和外模。为保证预留孔洞的尺寸准确，人孔等预留孔洞处的模板采用定型钢模。
（二）中塔柱的标准施工节段高度为5m，单节模板高5m。每肢塔柱设2节模板，二者互为基准模板（基准模板附着于塔柱已浇混凝土上）进行循环翻模作业。内、外模采用H型螺母对拉杆固定，相邻模板用螺栓联接，侧面模板与斜面模板用拉杆固定。上塔柱内外模板高度与上塔柱高度相同（横桥向除外）。 1、模板提升 ①. 提升前准备工作
◇ 检查提升工具、吊点构件是否可靠； ◇ 按设计要求挂装葫芦。
② 模板提升、拼装、固定
◇ 由塔吊或挂于爬架上的起重葫芦提升； ◇ 用手拉葫芦拉紧模板，然后松开固定螺栓。
◇ 拉开模板，使其靠在爬架立杆上，及时清理模板表面和涂刷脱模剂。
◇ 模板均匀提升，就位安装。 ◇ 内外模之间用对拉螺杆连接；
◇ 将部分对拉螺杆与劲性骨架焊接，利用已浇段、劲性骨架固定模板并同基准模连接。 三、劲性骨架施工
（1）劲性骨架的加工、制作
本索塔劲性骨架主要作用是定位、支撑钢筋，临时调整、固定模板和测量放线。劲性骨架单元体采用型钢，在车间进行分段加工制作，先行制作单件，现场吊装、接高。为保证劲性骨架的加工精度，需在专用台座上定型靠模制作，编号堆放。 （2）劲性骨架安装
劲性骨架用汽车运至码头，上船后水运至施工现场。利用塔吊分片吊安、接高。吊安时先用螺栓临时固定，测量控制精度满足要求后将劲性骨架焊接固定，相邻骨架间用∠100×100×8、∠75×75×8等连接角钢作水平撑和斜撑焊成整体。 四、塔柱钢筋施工 （1）钢筋接头工艺
塔柱Φ32mm主筋，采用钢筋挤压连接器接长。同一断面钢筋接头数量不超过断面钢筋数量的50%，钢筋接头技术标准按YB9250-93的要求执行。
对Φ32主筋接头，先挤压好一端，运至现场定位后，再挤压另一端接长。 （2）钢筋加工
塔柱主筋按10m定尺长度供料，在钢筋加工车间加工成半成品，分类编号堆放，按需运至现场。
（3）钢筋定位、绑扎
钢筋用汽车经汽渡船水运至施工现场，利用塔吊吊安就位。主筋利用劲性骨架上的定位框精确定位，并预留出对拉螺杆位置，采用挤压连接器接长后，再绑扎箍筋、拉筋，安装精度按设计和规范的要求执行。在塔柱、横梁外侧面钢筋外侧设置一层φ5mm的带肋防裂钢筋焊网，施工时将其定位于主筋上，以避免浇筑混凝土时钢筋焊网发生移位。焊网应符合YB/T076-1995-CHINA的规定。 五、预应力施工
上塔柱的锚具通过槽口模板定位在主筋和劲性骨架上。 六、塔柱斜拉索导管的定位、安装
为保证塔柱斜拉索套筒的安装精度，拟分两次定位。先将钢套筒与定位架作临时定位。再安装调整套筒的微调装置，利用全站仪通过微调装置进行最后调整，直至钢套筒上、下口的三维坐标满足要求后作最后定位。钢套筒定位后严禁碰撞、移位。 七、塔柱混凝土施工 （1）混凝土配合比
塔柱为C50高强混凝土，应具有高集料、低水灰比、高泵扬程、早强、缓凝等特性。混凝土采用泵送入仓，由于泵送垂直距离较大，所以施工时对混凝土的可泵性、和易性、泌水性以及缓凝早强等性能要求很高。混凝土配合比要求：坍落度为18～20cm，粗骨料粒径5～25mm。随着塔柱升高，混凝土配合比做适当调整。此外还应考虑施工季节混凝土配合比的调整，比如在高温季节混凝土水平和垂直运输过程中水分均有损失，易造成泵送时间过长或堵管现象，应适当调整混凝土配合比以改善混凝土的泵送性能。 塔柱混凝土配合比设计时应注意：
① 掺入外加剂，以降低单位水泥用量，并改善混凝土的和易性、可泵性以及达到缓凝早强等要求，改善混凝土的工作性能。
② 夏季、冬季施工时，分别采用砂石料降温、热水拌和，以控制混凝土的出仓温度，同时对混凝土泵管采取降温和保温措施，减少混凝土水分的损失。 （2）浇筑工艺
塔柱混凝土施工时，由SCHWINBP-4000拖泵泵送混凝土入仓，中、下塔柱二肢施工时采取同步浇注。塔柱施工面设三通管对称布料，混凝土分层布料、分层浇筑，分层厚度为40cm，插入式振捣器振捣。
SCHWINBP-4000泵主要性能
名 称 混凝土最大泵送距离 混凝土泵送压力 电机功率 电机转速
（3）塔柱混凝土养护和施工缝处理
混凝土养护：根据气候采用不同方式，夏季拆模前蓄水养护，拆模后喷洒养护液进行养护；冬季采用低温成模性能好的养生液均匀涂刷两道。
施工缝处理：采用人工方法凿毛。支立模板前施工缝混凝土凿毛清理至露石后，用高压水冲洗，浇注前先铺2～3cm厚砂浆。 八、预埋件施工
塔柱施工中，预埋件的埋设包括：爬梯、排水、电缆、照明设施、防雷接地设施以及施工用的塔吊、爬模支架、电梯、横梁支架、塔柱水平支撑等，埋设精度分别满足设计和施工要求。预埋件施工图分订成册，由专人负责施工。
（1）施工埋件
尽量减少施工预埋件的数量，施工时通过在塔柱壁体内预埋“U”型螺栓或锥形螺 母代替预埋钢板，施工完毕及时拆除并用同色砂浆修补墙体，以避免施工预埋件发生锈蚀后影响塔柱外观质量。
（2）设计埋件
图纸中的设计预埋件，按设计要求进行加工制作。对于接地等有特殊要求的埋件， 除采用特殊材料加工、制作外，每次预埋后均需进行接地电阻测量，合格后方可进行下一道工序施工。
8、下横梁、中塔柱支撑体系随塔柱施工同步跟进
塔柱施工时，下横梁支撑体系的水平支撑与塔柱施工同步跟进，确保塔柱的悬浇高度符合设计规定。其中下塔柱利用支撑系统的立柱及水平钢管组成平衡架，由平衡架拉杆通过预埋螺杆与下塔柱内的劲性骨架焊接；中塔柱设两排四列Φ600mm×8mm竖向钢管支撑和五层φ600mm×12mm水平钢管作为水平撑杆，经液压千斤顶对塔柱施加一定的水平撑力（严格按设计的要求进行操作）后，通过预埋件将两肢塔柱水平撑住，确保结构安全。水平撑杆预埋件等的连接采用钢管焊接。中、上塔柱水平支撑体系见附图-34所示。 九、塔柱施工安全技术措施
（1）在塔柱施工过程中，按照安全第一的原则进行施工安排，避免安全事故的发生。 （2）水上作业均需配带救生设备。
（3）坚持高空作业戴安全帽、安全带，杜绝酒后上高空作业。电梯、塔吊司机、起重工、电工等特殊工种必须持证上岗。
（4）在爬架四周及底部挂设安全网，形成封闭作业区域。 （5）机械设备经常检查、维修、保养，保证设备的完好性能。 （6）爬架、模板的提升操作必须专人统一指挥，提升前须做技术交底。 （7）对临时构件的设计，安全系数必须满足有关规范的要求。
（8）在不良气候条件下，如暴雨或风力达6级以上时，则停止塔柱施工。
第五节 横梁施工
下横梁与下塔柱、中横梁与中塔柱采用同步施工工艺，上横梁与上塔柱采用异步施工工艺，为保证施工质量，横梁混凝土均一次浇筑完成。 一、施工顺序：
支撑立柱预埋件埋设 φ900钢管立柱安装 φ600钢管水平系安装 钢管立柱顶砂箱及钢箱梁安装 贝雷桁架安装
二、 横梁支撑体系的设计与施工 （一）支撑体系的结构 1、支撑系统组成
（1）横梁支撑体系由立柱、平联、风构、砂箱、上分配梁、贝雷桁片等底模系组成。 （2）下横梁支撑立柱采用中间3排2列共6根φ900mm的钢管，钢管标准节长6.0m，钢管间采用法兰螺栓连接。立柱平联采用φ600×12mm钢管现场下料与立柱焊接，平联设角钢∠75×8mm风钩。为保证支撑体系的稳定，平联与塔身结合处采用钢板与塔身预埋螺栓连结。
（3）为方便卸落支架，每根立柱顶设卸落砂筒，砂筒顶面设置分配梁。
（4）横梁底模系统由贝雷桁片、型钢及钢板组成，贝雷桁片沿横桥向布设。I36顺桥向铺设在贝雷桁片结点处，间距@75cm，隔板下加密，在I36a上横桥向铺设I16型钢，I16在腹板下满铺，底板下间距@35cm。下横梁支撑系统见附图-05所示。
（5）横梁内模支撑采用满堂支架，因横梁一次浇注，为使顶板荷载传至支架系统， 在横梁底板内设置劲性骨架及混凝土垫块，使顶板荷载通过支架、劲性骨架以及混凝土垫块作用于支撑体系上。
（6）中上横梁支撑系统均采用两排四根支撑立柱，其余结构与下横梁支撑体系相同。中、上横梁底模系支撑见附图-08所示。 2、消除支撑体系变形影响的措施
支撑体系变形包括弹性变形和非弹性变形。在混凝土初凝之后，由于支撑体系的变形易造成混凝土的开裂，因此要采取如下措施消除支撑体系变形的影响，保证混凝土的质量。
（1）为减小支撑体系的非弹性变形，安装时尽量减少联接构件间的间隙，并用薄 钢板垫实所有间隙。
（2）配制和易性好、坍落度损失小、初凝时间长的混凝土，以确保混凝土浇注在 其初凝前完成。
（3）根据计算的挠度数值，在底模铺设时预留一定的起拱度。 （4）采取措施，减小钢管立柱因温差而引起的变形。 （二）支撑体系施工 1、钢管立柱安装
钢管预先在车间进行分段加工，然后运至现场用塔吊逐根吊安，通过测量控制钢管的垂直度和顶面标高，同步搭设操作平台，安装平联及风构。平联与立柱之间设外套管。施工中立柱的分段接长采用法兰盘接头。钢管立柱安装后，吊安砂箱和钢箱梁等。
2、桁架安装
贝雷桁片在驳船上分节组拼，现场由塔吊整体吊安，桁片之间用异形杆件连接成为整体。 三、横梁模板
（一）模板的组成及其结构型式
横梁模板由顶模、底模、侧模和内模及底板压模组成。内模由定型组合钢模组拼，便于拆卸和组装。为保证混凝土外观质量，外侧模采用大块钢模，人孔模板采用定制钢模。底模由型钢及10mm钢板共同组成。 （二）模板安装及顺序
横梁模板由塔吊逐块吊装组拼，安装之前作好除锈、涂脱模剂等准备工作，然后按照“底模→内侧模→隔墙模板→顶模→外侧模”的顺序安装。底模安装时根据计算所得数据预设起拱值。
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