碗扣式满堂架模板施工方案

碗扣式满堂架模板施工方案

一、工程概况

本工程是山西元宇房地产开发有限公司开发的金源风景住宅小区 1#、2#住宅 楼工程，两栋楼总建筑面积均为 24540.43m, 框架剪力墙结构，地下二层、地上 二十八层，层

2

高为3m建筑总高度为85.0m。本工程由山西筑城建筑设计有限公 司设计，山西省建设监理有限公司监理， 山西省宏图建设工程有限公司施工总承 包。本工程质量要求高、工期紧， 为保证工程施工进度及模板支撑体系的安全可 靠性，采为碗扣式脚手架。 二、施工准备工作

1、技术准备

组织现场管理人员熟悉、 审查施工图纸，编制施工图预算，重点对框架模板 结构施工等分项工序的技术、 质量和工艺要求进行学习， 并将其质量和工艺的要 点向作业班组作详细的交底，并做好文字记录。

2、物资准备 按照施工方案做好模板结构体系的主要材料计划，根据施工平面图的要求，

组织好所需的材料、 机具按计划进场， 在指定地点， 按规定方式进行储存、 堆放， 确保施工所需。

3、劳动组织准备 根据项目经理部架构，按照劳动需要量计划，组织劳动力进场，并对其进

行安全、防火、文明施工等方面的教育，向施工班组、工人进行施工方案、计划 和技术交底。并建立、健全各项现场管理制度 三、综合说明

1）模板支架选型

根据本工程实际情况，结合施工单位现有施工条件，经过综合技术经济比 较，选择碗扣式钢管脚手架作为模板支架的搭设材料，进行相应的设计计算。

2 ）编制依据

1、 《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》

（JGJ166 — 2008 ）;

2、 《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162 — 2008 ）; 3、 《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）; 4、 本工程相关图纸，设计文件；

四、搭设方案

（一）基本搭设参数

模板支架高H为3m，水平杆步距h为1.2m，立杆纵距la取0.9m、1.2m，横距 lb取

0.9m、1.2m。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度 a取 0.4m。整个

支架的简图如下所示。

模板支架立面图

模板底部的方木，截面宽30mm高700mm布设间距0.25m。 （二）材料及荷载取值说明

碗扣式钢管脚手架是一种杆件轴心相交 （接）的承插锁固式钢管脚手架，采 用带连接件的定型杆件，组装简便，具有比扣件式钢管脚手架较强的稳定承载能 力，不仅可以组装各式脚手架，而且更适合构造各种支撑架，特别是重载支撑架。

碗扣式脚手架的特点 细节一性能特点

碗扣式脚手架具有以下性能特点：

(1) 多功能 碗扣式脚手架可根据施工要求， 组成模数为0. 6m的多种组架尺 寸和荷

载的单排、双排脚手架，支撑架，支撑柱，等多功能的施工设备、并能作 曲线布置。布架场地不需做大面积的整平。

(2) 接头拼拆速度快 (3) 减轻了劳动强度 (4) 接头强度高，安全可靠 (5) 维护简单

细节二构造特点

碗扣式钢管脚手架的核心部件是碗扣接头，它由上碗扣、下碗扣、横杆接头 和上碗扣限位销组成•如下图所示。碗扣式钢管脚手架采用，

48X 3.5(mm)焊接

钢管作主构件。立杆和顶杆是在一定长度的钢管上每隔 0. 6m安装一套碗扣接头 制成。碗扣分上碗扣和下碗扣。下碗扣焊在钢管上，上碗扣对应地套在钢管上.其 销槽对准焊在钢管上的限位销即能上、 下滑动，横杆是在钢管两端焊接横杆接头 制成。连接时，只需将横杆接头插入下碗扣内，将上碗扣沿限位销扣下，并顺时 针旋转，靠上碗扣螺旋面使之与限位销顶紧，从而将横杆与立杆牢固地连在一起， 形成框架结构。

模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重, 以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。 五、模板支架的强度、刚度及稳定性验算

荷载首先作用在板底模板上，按照\"底模T底模方木T可调托座T立杆T基 础\"的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。其中，取与底模方木平行 的方向为纵向。

(一) 板底模板的强度和刚度验算 模板按三跨连续梁计算，如图所示

钢筋瞪板

模板

1 、可调托座 1 —托梁 2

L ic lc lc r --- - (1) 荷载计算

模板的截面抵抗矩为： W = 900X182

/6=4.86 W4

mm3

; 模板自重标准值：xi=0.3 >0.9 =0.27kN/m；

新浇混凝土自重标准值：X2 = 0.11 >4X).9 =2.376kN/m; 板中钢筋自重标准值：X3 = 0.11 X.1 X.9 =0.109kN/m； 施工人员及设备活荷载标准值：X4= 1 X0.9 =0.9kN/m； 振捣混凝土时产生的荷载标准值：X5 = 2 X).9=1.8kN/m。

以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.2, 4、5项为活载，取分项系数1.4, 的荷载设计值为：

g1 =(X1+X2+X3)>.2=(0.27+2.376+0.109) 1.2=3.306kN/m； q1 =(X4+X5)X.4=(0.9+1.8) 1.X=3.78kN/m；

对荷载分布进行最不利布置，最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值。

则底模

屮

跨中最大弯矩计算简图

跨中最大弯矩计算公式如下：

2

2 2 2

2

2

Mimax = 0.08gilc

1 2 3

+0.1qilc = 0.08 3306 区.25+0.1 乌.78 ®.25=0.04kN m

2

1 1 1 i 1 1 i 1 \\

A

A J .1 z lc

lc

T =3 X 1078.947/(2 X 900 X 18)=02〔N/mm

所以，底模的抗剪强度T =0.1N/mm小于 抗剪强度设计值fv =1.4N/mm满足 要求。

2

支座最大弯矩计算简图

支座最大弯矩计算公式如下：

M2max= -0.1g1lc-0.117qilc= -0.1 3306 0.25-0.117 3.78 0.25= -0.048kN m；

经比较可知，荷载按照图2进行组合，产生的支座弯矩最大。

2222

M max=0.048kN m;

2

底模抗弯强度验算

取MaX(M1max, M2max)进行底模抗弯验算，即

(T =M/W(T =0.048 支 10.86 104)=0.994N/mm2

底模面板的受弯强度计算值(7 =0.994N/mrn小于抗弯强度设计值fm

2

=15N/mm，满足要求。

3

底模抗剪强度计算。

荷载对模板产生的剪力为

Q=0.6g1lc+0.617q1lc=0.6 %.306 0.25+0.617 3X78 %.25=1.079kN;

按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算：

(4) 底模挠度验算

模板弹性模量E=6000 N/mm；

3

5

4

2

模板惯性矩 1=900 X8 /12=4.374 X mm ;

根据JGJ130— 2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计 算，不乘分项系数，因此，底模的总的变形按照下面的公式计算：

4

4

vax=0.677(xi+X2+X3)lc 心 00EI)+0.990(xi4+X5)lc /(100EI)底模面板的挠度计算值 vax=0.068mm小于挠度设计值[v ] =nni(250/150, 10)mm，满足要求。

(二) 底模方木的强度和刚度验算 按三跨连续梁计算 (1) 荷载计算

模板自重标准值：xi=0.3 X.25=0.075kN/m;

新浇混凝土自重标准值：X2=0.11 X4 X).25=0.66kN/m; 板中钢筋自重标准值：X3=0.11 X.1 X.25=0.03kN/m； 施工人员及设备活荷载标准值：X4=1 X0.25=0.25kN/m； 振捣混凝土时产生的荷载标准值：X5=2 X0.25=0.5kN/m ；

以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.2, 4、5项为活载，取分项系数1.4, 则底模的荷载设计值为：

g2 =(x什X2+X3) X.2=(0.075+0.66+0.03) 1.2=0.918kN/m； q2 =(X4+X5)X.4=(0.25+0.5) 1.4=1.05kN/m；

A

生

q2

支座最大弯矩计算公式如下 :

22

M max= -0.1 g|2Xa -0.117 q|2Xa =

22

-0.1 0.918 J0.92-0.117 K05 ®.92=-0.174kN m；

(2) 方木抗弯强度验算 方木截面抵抗矩 W=bh/6=60 80/6=6.4 10 mm；

(T =M/W2

2

4

3

(T =0.174 支/(6)4 104)=2.717N/mm2;

底模方木的受弯强度计算值T =2.717N/mrn小于抗弯强度设计值fm =13N/mm ，满足要求。

(3)

底模方木抗剪强度计算

2

荷载对方木产生的剪力为

Q=0.6g2la+0.617q2la=0.6 0.918 0.9+0.617 1.05 0.9=1.079kN；

按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算：

T = 3Q/(2b停 fv

T =3 x 1078.947/(2 x 60 x 80)=0.3§7N/mm

所以，底模方木的抗剪强度T =0.337N/mrrvb于抗剪强度设计值

f v= 1 . 3 N /m m 2满足要求。

(4)

底模方木挠度验算

2

3

6

4

方木弹性模量 E=9000 N/mm； 方木惯性矩 I=60 80/12=2.56 10 mm； 根据JGJ130- 2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计 算，不乘分项系数，因此，方木的总的变形按照下面的公式计算：

44

vax=0.521 (X1+X2+X3)来心00 EX|)+0.192 (X4+X5)耒心00 EX|)=0.155

mm；

底模方木的挠度计算值 vax=0.155mm小于 挠度设计值[v ] =min(900/15,

10)mm ，满足要求。

(三) 托梁材料计算

根据JGJ130- 2001，板底水平钢管按三跨连续梁验算，承受本身自重及上 部方木小楞传来的双重荷载，如图所示

1冏 国 国 阴 国 冈 肉 阴 国 冈丄

r 曲 r

7\\\\ do

立杆计算简图

1立杆稳定性计算

(1) 立杆荷载

作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。

1•静荷载标准值包括以下内容 (1)支架的自重(kN):

NGI = 3.59 爲.25= 18.848kN;

⑵模板的自重(kN):

NG2 = 0.075 %.9 >0.9= 0.061kN;

NG3 = 24X0.11 >.9 >.9= 2.138kN;

静荷载标准值 NG = NG1 + NG2+ NG3 = 21.047kN ;

2. 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载 (1)活荷载标准值：

NQ =( 0.25+ 0.5) >0.9 X.9= 0.608kN

3. 立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.2NG+ 1.4NQ = 25.256+ 0.851 = 26.107kN

(2) 立杆稳定性验算。按下式验算

(7 =N/( © AK^ f

© --轴心受压立杆的稳定系数，根据长细比 故《规范》附录2 2

A --立杆的截面面积，取4.57 X0 mm ;

KH --高度调整系数，按《规范》5.3.4采用；

计算长度I。按下式计算的结果取大值:

lo=h+2a=1.2+2 >.1=1.4m；

C采用;

Io=k 山=1.185 *664 X.2=2.366m；

式中：h-支架立杆的步距，取1.2m；

a --模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，

0.1m；

片-模板支架等效计算长度系数，取1.664;

取

k --计算长度附加系数取值为1.185;

故 Io 取2.366m；

3

入=o/i=2.366 10 /15.9=149; © = 0.312

KH=1/[1+0.005（H-4）]

KH=1/[1+0.005 （咏25-4）]=0.994;

3

2

2

3

c=N/（帕KH）=26.107 103 /（0.312 4.57 102*0.994）=184.204N/mm2;

立杆的受压强度计算值

2

（T =184.204N/mm小于立杆的抗压强度设计值

2

f

=205 N/mm ，满足要求。

六、主要项目施工技术措施

1、 梁模板安装完毕，应认真检查支架是否牢固，模板梁面、板面应清扫干 净。 2、 拆除支模架时应自上而下进行，部件拆除的顺序与安装的顺序相反。不 允许将拆

下的部件直接从高空掷下。应将拆下的部件捆绑好，集中堆放管理。

3、 各处模板安装允许偏差，如下表：

序号 项 轴线位移 底模上表面标咼 柱、墙、梁截面尺寸 < 5m 层咼垂直度 > 5m 相邻两板表面咼低差 表面平整度 目 允许偏差（mm） 1 2 3 4 5 6 5 ± 5 +4 -5 6 8 2 5 4、模板的拆除:

1) 、拆模的时间应按同条件养护的混凝土试块强度来确定，其标准为：

(1) 、跨度大于8m的板、梁，混凝土的强度须达到100% (2) 、跨度小于8m的板、梁，混凝土的强度须达到 75% (3) 悬臂构件混凝土的强度须达到 100%。

( 4 ) 、墙侧模的拆除，其混凝土的强度应在其表面及棱角不致因拆模而受 损伤

时，方可拆除。

2) 、拆除侧墙模板时，应先分块或分段拆除其支撑、卡具及连接件，然后拆 除模板。

如模板与混凝土粘结较紧，可用木槌敲击模板使之松动，然后拉下，不 得乱砸。

3) 、拆下的模板、配件等，严禁抛扔，要有专人接应传递，按指定的地点堆 放，并做

到及时清理、维修和涂刷好隔离剂，以备待用。 七、技术质量保证措施

我公司将选派专业技术人员到现场参与技术管理工作， 负责施工方案的施工 管理、施工监测、技术指导等多项工作，还对突发工程问题进行分析、处理，从 而保证工程的施工技术质量。 基层施工人员配备熟练的技术工人， 选择有丰富施 工经验及一定管理组织才能的人员担任班组长。

1 、质量保证措施、细部处理方法

1) 、拉通线全过程监控，一般拉上中下三道通线，支模安装后全面检查纠 正，浇筑

砼时随时校正，砼浇筑后一小时内再复查。

2) 、所有模板侧向应平整以保证拼缝紧密，模板薄厚应一致，若相差大的 应加垫

片，施工中发现板缝过大应贴胶带纸。

3) 、保护模板的拆模方法 -安装时最后在边角处安装小块三角形或长方形模 板。如

一个开间铺 2 块大模板，中间可有意铺 1 条小模， 拆模用铁撬先拆出这个 小模，然后用木楔楔入，使模板与砼表面脱离，再用铁撬撬模。拆墙模板时应先 用木楔先楔入，使模板与砼表面脱离，再用铁撬撬模。

2、技术交底制度

1) 、技术交底的目的是使施工管理人员和作业人员了解掌握施工方案、工 艺要求、

工程内容、技术标准、施工程序、工期要求、安全措施等，做到心中有 数，施工有据。

2）、工程开工前，项目部技术部门根据设计文件、图纸编制“技术交底” 向施工管

理人员进行工程内容交底。

3）、现场施工管理人员向专业班长、组员进行工程结构、工艺标准、技术 标准、安

全生产全员交底。

4）、交底制度以书面交底为主，交底资料必须详细准确、直观、符合施工规 范和工

艺细则要求，并经第二人复核确认无误后，方可交付使用，交底资料应妥 善保存备查。

3、质量、技术管理制度

1）、由项目部根据设计文件、图纸编制施工组织设计方案，突出本工程的难 点、特

殊部位，制定专项技术措施。

2）、对于特殊工种人员一定要持有特殊工种操作证书，并经定期审核合格， 方可上

岗作业。

3）、在施工过程中，继续进行施工方案优化工作，以求得施工方案的先进、 科学和

成熟。 施工过程中， 工序细节的优化随时可能有， 通过不断优化施工方案， 提高施工管理人员的技术管理水平和作业组员的操作水平，从而保证工程质量的

4）、工程现场技术文件和资料，由技术部门负责收集、整理、组卷和归档。 5）、指定专人填写工程日志，要求内容详细。施工过程中，按程序要求收 集文件，

记录和整理各项施工资料，特别做好技术、质量安全工作情况的记录， 以便于日后的查阅。

6）、实施全面质量管理，在工程质量管理中，制定责任到人的质量把关制 度，实行

奖罚制度，严格把好质量关。

7）、与混凝土接触的模板面涂隔离剂。

8）、模板安装好后表面要平整，接缝不至于漏浆，对于过大的接缝要用胶 纸粘贴。 9） 、柱墙根部用双面胶粘接，板口w 200mm用水泥砂浆填堵，》300mm用细 石砼填

堵，找平后用 50 线控制支模。

10） 、拆模时，侧模在混凝土强度能保证构件不变形、棱角完整时，方可拆 除。拆

模板后，在楼面堆荷较多的部位，应在适当位置板底加回头顶

4、施工过程巡检监督制度

班组质安员要对自己的工作质量进行自检。 管理人员要坚持监督和每周专门 巡检的制度，监督检查施工方案的执行情况， 检查施工质量是否符合规范的要求， 检查确保模板工程的几何尺寸无误， 支模系统达到强度和稳定的要求， 模板平整 垂直，不发生因支模

质量而导致的爆板漏浆通病。

八、安全生产保证措施

1、 通过多种形式对员工进行安全教育，对新方法、新工艺、新设备、新材 料及技术

难度复杂的作业和危险性较大的行为， 要进行专门的安全教育， 争取可 靠的保证措施。

2、 明确安全职责，开展三级安全检查制度（即作业班组每天自检、现场管 理人员每

周周检，本公司管理人员每月月检） ，实行目标安全管理，把安全事故 压缩到最小可能。

3、 施工过程中，如发现不安全隐患，要马上指定专人限期整改，落实整改 措施，在

检查制度监督下清除隐患，以保证安全生产的顺利进行。

4、 严格执行安全操作规程：

5、 所有施工人员在进入施工现场操作必须按规范要求带好安全帽； 6、 作业人员必须经过三交底教育才能上岗操作；

7、 模板安装必须按模板的施工设计方案进行，严禁任意变动；

8、 模板及其支撑系统在安装过程中，必须设置临时固定设施，严防倾覆；

9、安装模板应按工序进行，当模板没有固定前，不得进行下一道工序作业， 禁止利用

拉杆、支撑攀登上落；

10、 拆模板，应经施工技术人员按试块强度检查，确认混凝土已达到拆模强度 时，且必

须经施工负责人同意，方可拆除。操作时应按顺序分段进行，不允 许让模板枋料自由落下，严禁猛撬落和拉倒；

11、 拆除模板前，应将下方一切预留洞口及建筑物周围用木板或安全网作防护 围蔽，防

止模板枋料坠落伤人；

12、 完工后，不得留下松动和悬挂的模板枋料等，拆下的模板枋料应及时运送 到指定地

点集中堆放稳妥。

13、严禁控制侧墙混凝土浇筑速度，沿高度方向上升不超过 1m/h，侧墙混凝土 浇

筑必须分层进行，确保同时浇筑的内、外墙混凝土面同时上升，防止支撑 框架发生整体偏移。

九、成品保护措施

1、完工的模板工程在转入捣砼的时要对已完成的支模进行维护和检查，对部份 可能移动或

变形的要进行返执，确保模板达到工艺的要求。

2、订立科学合理的作业计划，施工作业前，应熟悉图纸内容制订多工种交叉施 工作业计

划，既要考虑保证工程进度顺利进行，又要考虑保证交叉作业施工 不相互干扰。 防止

盲目施工和不合理赶工期以及不采取防护措施， 互相损坏、 反复污染等现象的产生。

3、交接清楚、责任明确，管理到位，提高成品质量保护意识，将以合同、协议 等形式明确

各工种对上道工序质量的保护责任及本工序工程的保护，并办好 上下工序必要的交接手续，以提高产品保护的责任心。

4、贵重物品及半成品进场后入库堆放，应分类、整齐地堆放，并垫离地面。

5、教育工人不要在施工完成面上乱涂乱画，以免涂损，一经发现人为造成成品 涂损及碰

坏，屡教不改者，将作罚款和退场严肃处理。 十、文明施工措施

1、 施工期间，现场内的材料应按施工平面布置要求按类归堆放好，各工序完 成后的剩

余材料严禁乱堆乱放；确保周围环境的清洁。

2、 工程的文明施工纳入项目班子的统一管理，设专职文明施工监督管理员， 建立文明

施工责任制度，并设立文明施工的处罚制度，层层落实文明施工 的责任，责任到位，责任到人。

3、 加大文明施工硬件的投入，对临设、施工场地的建设严格按有关规定兴建， 使施工

人员有舒适的工作和生活环境。

4、 用现代化的管理手段、施工机具，办公室内配备电脑、复印机、电话等现 代化的办

公用具。根据施工需要科学地配置先进的施工机具，减轻工人的 劳动强度，提高安全性。

5、 新进场工人和调换工种的职业进行安全教育和技术培训，经考核合格，发 证后方给

上岗，做到持证上岗。

6、 建立安全技术措施交底制度。工程开工前，项目负责人要将工程概况、施

工方法、安全技术措施等情况做详细交底；分项、分部工程开工前，主施 工要向班组长进行安全技术交底；班组长每天要向工人进行施工要求，作 业环境的安全交底。

7、 加强施工垃圾清运及卫生防疫，及时清运垃圾。

T = 3Q/(2b停 fv

------ -------- ------- --------- -------- 色 ------

支座最大弯矩计算简图 (1) 荷载计算 材料自重：0.033kN/m;

方木所传集中荷载：取(二)中方木内力计算的中间支座反力值，即

P=1.1g2la+1.2q2la=1.1 0918 J0.9+1.2 銘05 %.9=2.043kN;

按叠加原理简化计算，托梁的内力和挠度为上述两荷载分别作用之和。 (2) 强度与刚度验算

托梁计算简图、内力图、变形图如下： 托梁采用：钢管(单钢管)：①48>3.25;

3

3 4

W=4.49 >103mm3;

4

1=10.78 10 mm ;

中间支座的最大支座力 Rmax = 8.14 kN ;

托梁的最大应力计算值 (T = 0.672 >1049 10=149.644 N/mm托梁的最大挠度 Vax = 1.66 mm ; 托梁的抗弯强度设计值fm=205N/mm;

托梁的最大应力计算值 (7 =149.644 N/mrn小于钢管抗弯强度设计值

2

2

3

* 2 3 4

;

fm=205 N/mm ,满足要求！

托梁的最大挠度计算值 vax=1.66小于最大允许挠度[v ]=min(900/400,10)

mm,满足要求！

(四) 立杆稳定性验算