水平悬挑防护方案
一、编制依据
1.1 编制依据
1.1.1 已审批的《东澜湾商业区建安工程施工组织设计》及其编制依据 1.1.2 已审批的施工图、设计交底、图纸会审纪要及砌体交底纪要 1.1.3 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（
《建筑施工安全检查标准》（ JGJ 59-2011） 《中建五局三公司技术手册》、公司标准化图集 《建筑施工手册》（缩印本第 4 版，2003.9） 《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质 《建筑工程安全生产管理条例》（国务院令第 1.2 编制人员：
技术经理：唐润佳 技术员：曾 晟 谷兆丰
1.3 施工方案发放范围：
分公司工程部、技术部
项目部：项目生产经理、项目技术经理、工程部、技术部、质量部、安 全部、合约部、机电部、劳务队。
[2009]87 号文） JGJ 130-2011）
393 号）
二、工程概况
东澜湾商业区工程位于长沙市雨花区黎托乡花桥村及大桥村，南靠沙湾
路，东邻京珠高速，总建筑面积约为 5.1 万平方米，由 4 栋多层商业楼和 1 栋 20 层的酒店式公寓、 1 栋 23 层办公楼及地下室组成。地下室层高为 6.1m/3.5m， 多层商业楼首层层高为 5.58m。其中 2#栋建筑物最大高度为 24.26m;3#栋建筑物 最大高度为 24.59m；4#栋建筑物最大高度为 29.19m；5#栋建筑物最大高度为 24.76m；酒店式公寓建筑物最大高度为 67.8m。办公楼建筑物最大高度为 85.98m。
1
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三、施工部署
1.4 平挑设计
根据现场实际情况， 现场采用 φ48× 2.8 钢管悬挑。 其中酒店式公寓在第 10 层的位置平挑一次，办公楼在第 9 层位置平挑一次。 1.5 水平悬挑防护方案 1.1.4 钢管悬挑防护
（1）钢管悬挑防护皆采用 6m的钢管悬挑，悬挑端距结构边距离为 4m。 （2）全封闭式外架设置时严禁与外架钢管接触。除开特殊位置钢管与外架 相连，在图中注明。
（3）公司要求悬挑钢管间距按不大于 1.2m 布置，示意图钢管间距为 1.2m，但现场可根据实际情况具体调整，但不可超过
1.2m。
（4）在结构预埋锚环或短钢管位置分别设置通长垂直方向的压杆。
钢管悬挑防护侧立面图
1.6 材料要求： 24.77 钢管
外脚手架水平悬挑防护所用钢管需采用 φ48× 2.8mm，其质量应符合现行国 家标准《碳素结构钢》 （GB/T700）中的 Q235-A级钢的技术要求。使用前严格进
2
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行钢管筛选， 凡严重锈蚀、 薄壁、弯曲裂变的插件禁止使用于外架及作其它安全 防护架用，且钢管上严禁打孔。 1.7 扣件
脚手架采用可锻铸铁制作的扣件，应符合国家标准《钢管脚手架扣件》
（GB15831）的规定，扣件在螺栓拧紧扭力矩达 65N· m时，不得发生破坏。扣件 与钢管的贴合面要接触良好，如发现扣件有裂缝、砂眼、变形、滑丝缺陷的不得 使用。 1.8 脚手板
采用竹串片， 要求刚度好， 连接可靠， 长度尺寸为 3m/块，厚度不小于 50mm、 宽度 180cm以上。 1.9 安全网
采用密目式安全网，网目满足 2300 目／100cm
2，做耐贯穿试验不穿透， 1.6
× 1.8m 的单张网重量在 3kg 以上，颜色选用绿色，要求阻燃，必须有产品生产 许可证和质量合格证。 1.1.5 钢丝绳
采用不小于 φ14 的钢丝绳，供应方能提供其质量证明书， 并采用与对应钢丝 绳相匹配的钢丝绳绳卡，以 φ14 钢丝绳为例，其绳卡型号为 Y4-12。 24.78 搭设顺序
预埋件设置→穿入钢管， 固定锚环端→安装钢丝绳→从内向外搭设水平钢管 网架→校正水平防护架→铺设竹胶板→立面防护栏杆→立面安全网张挂→铺设 水平密封层（安全网及钢板网）→验收 3.4.1 拉环预埋
（1）在防护楼层的上层边梁结构施工时，预埋 φ20 圆钢锚环，水平间距与 主梁间距一致，每个拉环只能拉一根钢丝绳。
（2）悬挑部位的钢筋拉环预埋位置选取在框架梁上，而不能埋设在悬挑构 件上。
3
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1.10 主梁设置
短钢管预埋按照主梁间距设置，结构施工时采用
500 短钢管留设在框架梁
中，伸出结构面 150，末端距外挑主钢梁采用 φ48× 2.8mm钢管，从最外边梁悬 挑 4.0m，梁内搁置 2.0m，采用 2φ20 锚环穿过楼面，形成封闭环。 1.11 次梁设置
钢管悬挑防护：横向钢管与主梁钢管采用十字扣扣接，第一道横向钢管距 梁边 300@1150布置。 1.12 吊装就位
钢管斜拉钢丝绳采用 2φ14 钢丝绳，斜拉到防护层上层层边梁上， 钢丝绳下 拉点必须放置在防滑钢筋限制的前端防止钢丝绳向后滑移，上拉点在预埋锚环 上，钢丝绳须绷紧，并扣紧绳卡。钢丝绳采用隔二拉一。 1.13 铺设竹串片
在横向钢管上满铺满铺一层阻燃密目安全网，然后在上面满铺一层
3m长竹
跳板( 与钢管用 12#铁丝绑扎牢固 ) ，拼缝严密，竹跳板与工字钢平行。再在竹跳 板和纵向钢管上满铺安全网，确保整个水平面无缝隙。 1.14 防护栏杆搭设
（1）水平防护架平台外边采用 φ48× 2.8mm钢管做防护栏杆，高度 1.2m， 立杆间距 1 米（每根立杆用斜杆与横向水平杆相连） ，水平杆三道， 刷黄色油漆， 内侧满铺竹胶板，外侧满挂密目安全网。 1.1.6 检查验收
1、悬挑防护棚搭设前，对进入现场的各种构配件应按下列规定进行检查验收， 不合格的应及时清除出场。
（1）材料应有相应的产品标识及产品质量合格证；
（2）构配件应有相应的产品主要技术参数及产品使用说明书； （3）当对材料质量有疑问时，应进行质量抽检和实验。
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2、整体楼层悬挑防护棚下列阶段进行检查与验收，应按规定对脚手架工程的质 量进行检查，经检查合格后方可交付使用 :
（1）悬挑防护棚搭设完成后；
（2）遇有六级强风及以上风或大雨后、下雪后； （3）停用超过一个月。
3、防护棚搭设和组装完毕，使用前必须由项目经理、技术负责人、项目安全负 责人、架子班长等人员组成验收小组，进行验收，并填写验收单。 4、验收时应具备下列文件
（1）根据编制依据相关文件规范、标准要求所形成的施工组织设计文件； （2）专项施工方案及变更文件； （3）安全技术交底文件；
（4）防护棚构配件的出厂合格证或质量分类合格标志； （5）脚手架工程的施工记录及质量检查记录； （6）防护棚搭设过程中出现的重要问题及处理记录； （7）悬挑防护棚工程的施工验收报告。
5、悬挑防护棚的验收，除查验有关文件外，还应进行现场检查，检查应着重以 下各项，并记入施工验收报告。
（1）构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠， 钢丝绳是否松动、断股等；
（2）安全网的张挂及扶手的设置是否齐全；
（3）杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求； 立杆是否悬空；
（4）扣件螺栓是否松动； 6、楼层悬挑防护棚使用期间的检查
（1）楼层悬挑防护棚使用期间必须设专人经常检查，当其防护棚上需要上 人操作施工时，必须及时进行检查，符合要求后，必须经过项目技术负责人（项 目经理）签字批准，才能使用。
（2）检查后不合格部位必须及时修复或更换，符合规定后，方准许继续使 用。
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7、楼层悬挑防护棚必须验收检查合格后办妥防护棚验收手续，在楼层悬挑防护 棚醒目处挂上验收合格牌后，方可投入使用。
8、施工人员必须严格执行《建设工程施工安全技术操作规程》。 1.15 拆除工艺
1、在防护棚拆除前应作好以下工作 : (1)
对防护棚进行安全检查，确认不存在严重隐患。如存在影响拆除防护棚
安全的隐患，应先对防护棚进行修整，以保证防护棚的拆除过程中不发生危险； (2)
在拆防护棚时，应先清除铺设层上的垃圾杂物，清除时严禁高空向下抛
掷，大块的装入容器内由垂直运输设备向下运送， 能用扫帚集中的集中装入容器 内运下。 (3)
防护棚在拆除前，应先明确拆除范围、数量、时间和拆除顺序、方法、
物件垂直运输设备的数量，拆除的安全措施和警戒区域。
2、严格遵循拆除顺序，由后搭者先拆、先搭者后拆，同一部位拆除顺序是： 铺设层→次梁钢管→主梁型钢。
3、拆除防护棚时， 下部的出入口必须停止使用， 对此除监护人员要特别注意外， 还应在出入口处置明显的停用标志和围栏，此装置必须内外双面都加以设置； 4、在拆除的防护棚周围，于坠落范围明显“禁止入内”字样的标志，并有专人 监护，以保证拆脚手架时无其他人员入内；
5、防护棚人工拆除，上下运输也为人工传递，拆下的钢管、扣件及其他材料运 至地面后，应及时清理，将合格的，需要整修后重复使用的和应报废的加以区分， 按规格堆放。对合格件应及时进行保养，保养后送仓库保管以备今后使用； 6、防护棚拆除时遇大风、大雨、大雾天应停止作业； 7、拆除时操作人员要系好安全带，穿软底防滑鞋、扎裹腿。
8、防护棚拆除过程中，不中途换人，如必须换人，则应该在安全技术交底中交 代清楚。
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四、安全管理
1.16 安全措施及要求
（1）所有操作人员应持证上岗，操作人员进入现场后，应做好进场三级教育， 并做好会议记录，进行详细的安全技术交底。
（2）每一道防护棚搭设完毕后，必须验收合格后方可使用。
（3）防雷击接地措施，采用 4× 40 镀锌扁铁与本建筑结构的四角避雷接地网焊 接，其电阻不得大于要求的 10Ω。
（4）及时收集气象资料，并通知全体施工人员，便于安排工作和进一步采取措 施。
（5）焊接作业时，要注意防火，遇风时，应设置挡风板，避免火花飞溅。 （6）防护棚上不得堆放钢筋，模板等材料。
（7）防护棚拆除程序与安装程序相反，拆除时，应将防护棚材料逐一传递至楼 层或转料平台上，再按步骤拆除，严禁乱丢及高空坠物。 1.17 日常维护管理要求
（1）使用完毕的楼层悬挑防护棚架料和构件、零件要及时回收、分类整理，分 类存放。堆放地点要场地平坦，排水良好，下设支垫，钢管、角钢、钢桁架和其 他钢构件最好放在室内，如果放在露天，应用毡、席加盖、扣件、螺栓及其他小 零件，应用木箱。钢筋笼或麻袋、草包等容器分类贮存，放在室内；
（2）弯曲的钢管杆件要调直，损坏的构件要修复，损坏的扣件、零件要更换； （3）做好钢铁件的防锈和木制件的防腐处理，钢管外壁在湿度较大地区（相对 湿度大于 75%），应每年涂刷防锈漆一次；其他地区可两年涂刷一次。涂刷时涂 层不宜过厚。 经彻底除锈后， 涂一度红丹即可。 钢管内壁可根据地区情况， 每2~4 年涂刷一次，每次涂刷两遍。角钢、桁架和其他铁件可每年涂刷一次。扣件要涂 油，螺栓宜镀锌防锈，使用 3~5年保护层剥落后再次镀锌。没有镀锌条件的，应 在每次使用后用煤油洗涤并涂机油防锈。 木制件应做好防腐处理， 钢制件应涂红 丹及防锈涂料；
（4）搬运长钢管、长角钢时，应采取措施防止弯曲。拆架应拆成单片装运，装 卸时不得抛丢，防止损坏；
7
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（5）楼层悬挑防护棚使用的扣件、螺栓、螺母、垫板、连接棒、插销等小配件 极易丢失。 在安装楼层悬挑防护棚时， 多余的小配件应及时收回存放， 在拆卸楼 层悬挑防护棚时，散落在地面上的小配件要及时收捡起来；
（6）健全制度，加强管理，减少损耗和提高效益是楼层悬挑防护棚管理的中心 环节。 1.18 监测监控
1、监测措施：楼层悬挑防护棚搭设、使用直至完全拆除过程中，派专人检查支 架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。 2、仪器设备配置
名称 电子经纬
DJD2-C 精密水准
1
全站仪一
台 自动安平 2 红外线水 1 准仪 激光垂直
1 对讲机 卷尺 检测板手
5m h/40000 仪
3 5 1
规格 1
± 2” 仪
1
± 2” ，最大允许误差±
20”
数量
± 2” 仪
精度
千米往返0.7mm 水准仪
3、监测说明
（1）班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检 查；
8
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-**
（2）日常检查、巡查重点部位如下：
a）杆件的设置和连接，连墙件、支撑，等构件是否符合要求； b）连墙件是否松动；
c）施工过程中是否有超载现象； d）安全防护措施是否符合规范要求； e）楼层悬挑防护棚杆件是否有变形现象； f ）卸荷钢丝绳受力状态，有无松动现象； 4、监测频率
（1）楼层悬挑防护棚搭设期间，一般监测频率不超过 3～5天/ 次；楼层悬挑 防护棚使用期间， 一般监测频率不超过 10～15天/ 次, 要求监测直至楼层悬挑防护 棚完全拆除。
（2）楼层悬挑防护棚水平位移预警值 25mm。
（3）监测数据超过预警值时必须立即停止施工，疏散人员，并及时进行加 固处理。
五、应急预案
1、 应急领导小组人员编制及责任分工如下表
安全防护领导小组
领导小组 组长
姓名 吴掌平 杨赞
副组长
邓均云 史魁名 李亮
组员
李洁 文豪 李熙
技术经理 施工员 施工员 施工员 安全主管 安全员
技术总指导
现场施工指导、交底、质量整改 现场施工指导、交底、质量整改
过程检查、监督 脚手架防护、安全隐患检查 日常巡查
脚手架防护、安全隐患检查
日常巡查
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项目岗位 项目经理 生产经理
职责 负责协调工作 现场施工总指挥
-**
-**
（1）领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。
（2）当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥 协调。
（3）负责准备所需要的应急物资和应急设备。
（4）及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。 2、应急反应预案
（1）事故报告程序
事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级 上报，并联络报警，组织抢救。
（2）事故报告
事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、 施工单位专职安全员。 发生重大事故时， 应立即向上级领导汇报， 并在24小时内 向上级主管部门作出书面报告。
（3）现场事故应急处理
施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、 高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。
a）火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火 疏散物资减少损失控制火势蔓延。 注意人身安全， 积极抢救被困人员， 配合消防 人员扑灭大火。
b）触电事故处理： 立即切断电源或者用干燥的木棒、 竹竿等绝缘工具把电线 挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤 压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创 面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。
c）高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧， 头部不要垫高。用凉水或 50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散 热，降温过程中要密切观察。 及时补充水分和无机盐， 及时处理呼吸、 循环衰竭， 医疗条件不完善时，及时送医院治疗。
d）其他人身伤害事故处理： 当发生如高空坠落、 被高空坠物击中、 中毒窒息 和机具伤人等人身伤害时， 应立即向项目部报告、 排除其他隐患， 防止救援人员
10
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受到伤害，积极对伤员进行抢救。
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4 悬挑水平防护受力验算
说明：项目在编制专项方案时， 根据材料选用的局部调整或优化， 必须重新验算。
1.19均布荷载值计算
大横杆的自重标准值 :P1=0.033 kN/m ；
脚手板的自重标准值 :P2=0.35× 1/(2+1)=0.117 kN/m ；
活荷载标准值 : Q=1 × 1/(2+1)=0.333 kN/m ；
静荷载的设计值 : q 1=1.2× 0.033+1.2 × 0.117=0.18 kN/m ； 活荷载的设计值 : q 2=1.4× 0.333=0.467 kN/m ；
图1 大横杆设计荷载组合简图 ( 跨中最大弯矩和跨中最大挠度 )
图2 大横杆设计荷载组合简图 ( 支座最大弯矩 )
1.20 强度验算
跨中和支座最大弯距分别按图 1、图2组合。 跨中最大弯距计算公式如下 :
M
1max
= 0.08q 1l 2 + 0.10q 2l
2l
2
跨中最大弯距为 M1max=0.08× 0.18× 1.2
2+0.10× 0.467 × 1.2 2 =0.088 kN · m；支座最大弯距计算公式如下 :
M
2max
= -0.10q 1l
2 - 0.117q 2l
2l
2
支座最大弯距为 M2max= -0.10 × 0.18× 1.2
2-0.117 × 0.467 × 1.2 2 =-0.105 kN·选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
-**
； m -**
12
-**
-**
6,0.105?0 6)/4490=23.385 N/mm 2； σ =Max(0.088?0
2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 大横杆的最大弯曲应力为 σ = 23.385 N/mm 2，满足要求！ [f]=205 N/mm
1.21 挠度验算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。
计算公式如下：
νmax= (0.677q 1l 2l
4 + 0.990q 4)/100EI
4 + 0.990q 4)/100EI
其中：静荷载标准值 : q 1= P1+P2=0.033+0.117=0.15 kN/m ；
活荷载标准值 : q 2= Q =0.333 kN/m ； 最大挠度计算值为：ν =
4/(100?.06?0 5?07800)+0.990?.333?200 4/(100?.06?0 5?07800) = 1.1.7?.15?200
24.79 mm；
大横杆的最大挠度 0.403 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1200/150 mm与10 mm，满足要求！
根据JGJ130-2001第5.2.4 条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算， 大横 杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载， 不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 3.4.2 荷载值计算
大横杆的自重标准值： p1= 0.033 × 1.2 = 0.04 kN ； 脚手板的自重标准值： P2=0.35 × 1× 1.2/(2+1)=0.140 kN ； 活荷载标准值： Q=1× 1× 1.2/(2+1) =0.400 kN ； 集中荷载的设计值 : P=1.2 × (0.04+0.14)+1.4
× 0.4 = 0.776 kN ；
在最
-**
-**
13
-**
-**
小横杆计算简图
1.22 强度验算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分 配的弯矩和；
均布荷载最大弯矩计算公式如下 :
2
Mqmax = ql /8
Mqmax = 1.2 × 0.033× 1
2
/8 = 0.005 kN · m；
集中荷载最大弯矩计算公式如下 : Mpmax = Pl/3
Mpmax = 0.776 × 1/3 = 0.259 kN · m ； 最大弯矩 M = Mqmax + M pmax = 0.264 kN · m；
6/4490=58.718 N/mm2 ； 最大应力计算值 σ = M / W = 0.264?0
小于 小横杆的抗弯强度设计值 小横杆的最大弯曲应力 σ =58.718 N/mm
2
2
205 N/mm
，满足要求！ 1.23 挠度验算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分 配的挠度和；
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下
4/384EI νqmax = 5ql
:
νqmax=5?.033?000
4/(384?.06?0
4/(384?.06?0
5
?07800) = 0.02 mm ；
大横杆传递荷载 P = p 1 + p 2 + Q = 0.04+0.14+0.4 = 0.58 kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下
-**
；
:
νpmax = Pl(3l -**
2 - 4l 2
/9)/72EI
-**
14
-**
2-4?0002/9 ) /(72?.06?0 νpmax = 579.96?000?3?000
5
?07800) = 0.927 mm ；
最大挠度和 ν = νqmax + νpmax = 0.02+0.927 = 0.946 mm ； 小横杆的最大挠度为0.946 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1000/150=6.667 与10 mm,满足要求！
3. 扣件抗滑力的计算
按规范表5.1.7, 直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋 转单扣件承载力取值为8.00kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接 ，时
扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑
施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5):
R
其中 Rc --
≤ Rc
扣件抗滑承载力设计值 , 取8.00 kN ；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 大横杆的自重标准值 : P 1 = 0.033 ×1.2 ×2/2=0.04 kN ； 小横杆的自重标准值 : P 2 = 0.033 ×1/2=0.017 kN ； 脚手板的自重标准值 : P 3 = 0.35 ×1×1.2/2=0.21 kN ； 活荷载标准值 : Q = 1 ×1×1.2 /2 = 0.6 kN
；
荷载的设计值 : R=1.2 ×(0.04+0.017+0.21)+1.4 ×0.6=1.16 kN ； R < 8.00 kN ，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求
!
4. 脚手架立杆荷载的计算
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以 下内容：
(1) 每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1489kN/m
N G1 = [0.1489+(1.20 ×2/2) ×0.033/1.20] ×3.00 = 0.547kN ；
2 (2) 脚手板的自重标准值；采用竹串片脚手板，标准值为0.35kN/m N G2= 0.35 ×4×1.2 ×(1+0.2)/2 = 1.05 kN
；
(3) 栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹串片脚手板挡板，标准值为 1.1.8kN/m
N G3 = 0.14 ×4×1.2/2 = 0.336 kN ； 2 (4) 吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m
15
-**
-**
N G4 = 0.005 ×1.2 ×3 = 0.018 kN ； 经计算得到，静荷载标准值
N G = N G1+NG2+NG3+NG4 = 1.951 kN ；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总 和的 1/2 取值。经计算得到，活荷载标准值
N Q = 1 ×1×1.2 ×2/2 = 1.2 kN ； 考虑风荷载时, 立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 N
G
+0.85×1.4NQ = 1.2 ×1.951+ 0.85 ×1.4 ×1.2= 3.769 kN ；
不考虑风荷载时, 立杆的轴向压力设计值为
N'=1.2N G+1.4NQ=1.2 ×1.951+1.4 ×1.2=4.021kN ； 1.24 立杆的稳定性计算 风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7μz?μs?ω0
其中 ω0 -- 基本风压(kN/m 2001)
的规定采用：ω 0 = 0.35 kN/m ；
2
2
) ，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-
μz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》
(GB50009-2001)的规定采用：μ z= 0.74 ；
μs -- 风荷载体型系数：取值为 0.214； 经计算得到，风荷载标准值为 :
W k = 0.7 ×0.35 ×0.74 ×0.214 = 0.039 kN/m 风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW 为:
M w = 0.85 ×1.4WkLah
×1.4×0.039×1.2 ×1.2
2/10
2/10
；
2
= 0.85
/10 = 0.008
2
= 0.85 ×1.4×0.039×1.2 ×1.2
kN· m；
考虑风荷载时, 立杆的稳定性计算公式 σ = N/( φA) + M W/W ≤ [f]
立杆的轴心压力设计值 ：N = 3.769 kN ； 不考虑风荷载时, 立杆的稳定性计算公式 σ = N/( φA)≤ [f]
立杆的轴心压力设计值 ：N = N'= 4.021kN ；
-**
-**
16
-**
-**
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm ；
计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 (JGJ130-2001) 表5.3.3 得 ： k = 1.155
；
计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 (JGJ130-2001) 表5.3.3 得 ：μ = 1.5 ；
计算长度 , 由公式 l 0 = kuh 确定：l 0 = 2.079 m ； 长细比: L 0/i = 131
；
轴心受压立杆的稳定系数φ , 由长细比 l o/i 的结果查表得到 ：φ= 0.391
2； 立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm
3； 立杆净截面模量 ( 抵抗矩) ：W = 4.49 cm 2； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm
考虑风荷载时
σ = 3768.72/(0.391?24)+7978.151/4490 = 24.51 N/mm
；
2
2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 立杆稳定性计算 σ = 24.51 N/mm
205 N/mm
2
，满足要求！
不考虑风荷载时
σ = 4020.72/(0.391?24)=24.253 N/mm ；
2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 立杆稳定性计算 σ = 24.253 N/mm
2
205 N/mm
2
，满足要求！
6. 悬挑梁的受力计算
悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。
悬臂部分受脚手架荷载 N的作用，里端 B为与楼板的锚固点， A为墙支点。 脚手架排距为 900mm，内排脚手架距离墙体 300mm，支拉斜杆的支点距离墙 体为 1200mm，
水平支撑梁的截面惯性矩 I = 712 cm
102 cm3，截面积A = 1.1.9 cm
。
2
4
，截面抵抗矩 W=
受脚手架集中荷载 N=1.2 × 1.951 +1.4 × 1.2 = 4.021 kN ； 水平钢梁自重荷载 q=1.2 × 21.5 × 0.0001× 78.5 = 0.203 kN/m ；
-**
-**
17
-**
-**
悬挑脚手架计算简图
经过连续梁的计算得到
悬挑脚手架支撑梁剪力图 (kN)
悬挑脚手架支撑梁弯矩图 (kN· m)
18
-**
-**
悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)
各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为： R[1] = 6.249 kN ； R[2] = 2.887 kN ； R[3] = 0.124 kN 。
最大弯矩 Mmax= 0.998 kN · m；
最大应力 σ =M/1.05W+N/A= 0.998?0
6 /( 1.05 ?02000 )+ 3.608?03 / 2150 = 11 N/mm
2
；
水平支撑梁的最大应力计算值11 N/mm
2
梁的抗压强度设计 值215 N/mm
2
, 满足要求！
九、悬挑梁的整体稳定性计算
水平钢梁采用φ48×2.8mm钢管, 计算公式如下
σ = M/ φbWx ≤ [f]
其中φ b -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φ b=0.53 经过计算得到最大应力 σ = 0.998?0
6 /( 0.53?02000 )= 18.469 N/mm 2
；
水平钢梁的稳定性计算 σ = 18.469 小于 [f] = 215 N/mm
2
, 满足要求 !
十、拉绳的受力计算
水平钢梁的轴力 RAH和拉钢绳的轴力 RUi 按照下面计算 R
AH
= ΣRUi cosθi
其中RUi cosθi 为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。
19
-**
水平支撑
小于
-**
各支点的支撑力 R Ci=RUisin θ i
按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为： RU1=7.215 kN ；
十一、拉绳的强度计算
钢丝拉绳 ( 支杆) 的内力计算
钢丝拉绳 ( 斜拉杆 ) 的轴力 RU均取最大值进行计算，为 RU=7.215 kN
选择6×19钢丝绳 , 钢丝绳公称抗拉强度 1700MP，a 直径 14mm。 [F
g
] = aF g/K
其中[F g]-- 钢丝绳的容许拉力 (kN) ； F
g
-- 钢丝绳的钢丝破断拉力和总
(kN) ，查表得 Fg＝123KN； α --
钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61
钢丝绳分 取别0.85 、0.82 和0.8 。α＝ 0.85 ；
K --
钢丝绳使用安全系 。数
K＝6。
得到： [Fg]=17.425KN>Ru＝7.215KN。 经计算，选此型号钢丝绳能够满。求要足 钢丝拉绳 ( 斜拉杆 ) 的拉环强度计算
钢丝拉绳 ( 斜拉杆 ) 的轴力 RU的最大值进行计算作为拉环的拉力 N，为 N=RU=7.215kN
钢丝拉绳 ( 斜拉杆 ) 的拉环的强度计算公式为
σ = N/A ≤ [f] 其中 [f]
为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构范规计设》10.9.8 每个
拉环按 2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm
所需要的钢丝拉绳 ( 斜拉杆 ) 的拉环最小直径 D=(7215×4/(3.142 ×50×2))
1/2
=9.6mm；
实际拉环选用直径 D=10mm的HPB235的钢筋制作即可。
20
-**
2
；
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