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目 录
1 工程概况 2 设计依据
3 工程地质与水文地质条件分析及基坑工程设计参数的确定 4 基坑工程周围环境分析 5 基坑支护结构选型与论证 6 基坑监测方案设计及应急预案 7 基坑土方开挖 8 基坑施工要求 9 其他 附件： 1.设计计算书 2. 基坑支护平面图 3.土钉支护剖面及立面图
4.土钉支护钢筋网布置图及钉头布置图 5.桩锚支护剖面图 6.预应力锚索结构图 7.基坑监测平面图
1 工程概况
拟建工程为河南高速公路发展有限责任公司综合楼，位于郑州市淮河路与交通路交汇处西南角。拟建建筑物由1栋综合楼和地下车库组成。其中综合楼高4～12层，有二层地下室，地下车库共二层，基坑埋深均为自然地坪向下约10.00m。
2 设计依据
2.1业主提供的河南高速公路发展有限责任公司综合楼《岩土工程勘察报告》（详勘阶段）；
2.2业主提供有关图纸，但未提供详实的原始数据，具体施工以实际情况为准； 2.3《建筑基坑工程技术规范》（JGJ120-99）； 2.4《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2001）； 2.5《土层锚杆设计与施工规范》（CESC22：90）； 2.6《锚杆喷射混凝土技术规范》（GBJ86-85）； 2.7《喷射混凝土施工技术规程》（YBJ226-91）； 2.8《建筑与市政降水工程技术规范》（JGJ/T111－98）； 2.9《土钉支护技术规程》（CECS90：22）； 2.10其它国家相关技术标准和要求； 2.11我公司已完成的类似工程。
3 工程地质与水文地质条件分析及基坑工程设计参数的确定
3.1场地工程地质条件 3.1.1场地地形、地貌
场地地貌单元区域上属于黄河冲积平原，地貌单一，地形平坦。 3.1.2地层及地基土分层描述
业主提供的河南高速公路发展有限责任公司综合楼《岩土工程勘察报告》（详勘阶段），按其成因类型、岩性及工程地质特性现将在基坑支护影响范围内的工程地质单元层描述如下：
第⑴层 (Q4al)：杂填土，杂色，由粉土、灰土等组成。该层普遍存在，层厚1.0～1.5m，平均厚度1.24m；层底埋深1.0～1.5m，平均埋深1.24m。
第⑵层 (Q4al)：粉土，黄灰～青灰色，稍湿，稍密，无摇震反应，无光泽反应，干强度低，韧性低，含较多小颗粒钙质结核。该层普遍存在，层厚1.5～2.0m，平均厚度1.77m；
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层底埋深2.9～3.2m，平均埋深3.01m。
第⑶层(Q4al)：粉土，黄灰～黄褐色，稍湿，中密，无摇震反应，无光泽反应，干强度低，韧性低，具灰白色钙质斑点，有砂感。该层普遍存在，层厚2.3～2.7m，平均厚度2.42m；层底埋深5.3～5.7m，平均埋深5.43m。
第⑷层 (Q4al)：粉土，灰黄～褐黄色，稍湿，密实，无摇震反应，无光泽反应，干强度低，韧性低，具灰白色钙质斑点，砂感较强。该层普遍存在，层厚1.8～2.3m，平均厚度2.09m；层底埋深7.4～7.7m，平均埋深7.52m。
第⑸层(Q4al)：粉土，褐黄色，稍湿，中密，无摇震反应，无光泽反应，干强度低，韧性低，具较多灰白色钙质斑纹，偶见蜗牛碎片，局部粘粒含量较大。该层普遍存在，层厚0.8～2.1m，平均厚度1.43m；层底埋深8.5～9.6m，平均埋深8.95m。
第⑹层(Q4al)：粉砂，褐黄色，稍湿～湿，密实，矿物成份主要为石英、长石、云母碎片等，颗粒级配一般，含有钙质。该层普遍存在，层厚3.3～4.0m，平均厚度3.61m；层底埋深12.0～13.0m，平均埋深12.55m。
第⑺层(Q3al)：粉质粘土，灰黄～褐黄色，可塑～硬塑，切面稍有光滑，无摇震反应，干强度中等，韧性中等，具较多灰白色钙质斑纹，含少量钙质结核，核径1.0～2.0cm。该层普遍存在，层厚3.7～4.9m，平均厚度4.37m；层底埋深16.7～17.2m，平均埋深16.93m。
⑵～⑺物理力学性质指标统计如下：
表1 各土层物理力学性质指标表
层 地层名称 号 统计 指标 含水 率W% 天然 重度γ kN/m3 比重 孔隙比 饱和度液限 塑限 Gs e Sr％ WL% WP% 液性 指数 IL 塑性 压缩实验 指数 a1-2 Es1-2 IP MPa-1 MPa 3.2场地水文地质条件
业主提供的河南高速公路发展有限责任公司综合楼《岩土工程勘察报告》（详勘阶段），场地地下水埋深约16.0m，属孔隙潜水类型，其动态变化主要受季节性降水影响，从7月中旬至10月上旬是每年地下水丰水期，每年12月至来年2月为枯水期。按正常情况上部潜水的年变化幅度在2.0～3.0m之间。根据郑州市的长期水文观测资料，近3～5年郑州市地下水位变化不大，该场地历年最高水位13.0m左右。 3.3不良地质现象
在场地内及其附近不存在对工程安全有影响的诸如岩溶、滑坡、崩塌、塌陷、采空区、地面沉降、地裂等不良地质作用；也不存在影响地基稳定性的沟浜、防空洞、孤石及其它地下设施等埋藏物。 3.4基坑工程设计参数的确定
各土层力学参数的取值在业主提供河南高速公路发展有限责任公司综合楼《岩土工
程勘察报告》（详勘阶段）的基础上，根据实际工程经验进行了一定程度的修订，见表3。
表3 力 学 参 数 表
层号 厚度（m） 重度c（kPa） 粘粒 含量 % 9.5 13.0 7.6 4.2 ―― ⑴ 1.24 18.0 10.0 15.0 ⑵ 1.77 19.1 17.0 12.0 ⑶ 2.42 19.4 16.0 11.0 ⑷ 2.09 19.3 12.0 20.0 ⑸ 1.43 19.3 15.0 15.0 ⑹ 3.61 20.0 0 35.0 ⑺ 4.37 19.2 36 20.0 φ（度）
4 基坑工程周围环境分析
拟建工程位于淮河路与交通路交汇处西南角，交通便利。基坑周边环境比较复杂，东距交通路约8.46m，南距原有6层住宅楼约17.50m，西南角距已建住宅楼约6.85m，西侧较空旷无重要建筑物，西北侧紧邻有一层地下室的12层办公楼。根据基坑工程重要性分析，西北侧紧邻有地下室以及西南角处可暂时确定为一级基坑，其余均为二级基坑。
另外，还有三个基本情况必须了解：
⑵ 粉土 ⑶ ⑷ ⑸ 粉土 粉土 粉土 平均值 21.1 平均值 18.0 平均值 16.0 平均值 17.9 19.1 19.4 19.3 19.3 19.2 2.70 0.680 2.70 0.609 2.70 0.593 2.70 0.616 2.71 0.648 84 80 73 79 80 27.0 18.1 0.34 9.0 9.0 8.1 8.8 0.22 7.79 0.19 8.57 0.16 9.99 0.20 8.83 27.4 18.4 -0.04 26.0 17.9 -0.24 26.4 17.6 0.03 ⑺ 粉质粘土 平均值 19.2
30.5 19.1 -0.01 11.4 0.20 8.90 表2 各土层抗剪强度指标一览表 类别 直剪 层号 c（kPa） φ（度） UU c（kPa） φ（度） ⑴ ―― ―― ―― ―― ⑵ ―― ―― 17.0 12.3 ⑶ ―― ―― 16.0 10.9 ⑷ 19 22.7 12.0 20.7 ⑸ 19 22.0 15.0 15.3 ⑺ 36 19.8 ―― ―― ⑴西北侧已建12层楼地下层数、埋深、基础类型、地下室施工时是否曾经有支护； ⑵西南角处已建住宅楼的基础形式、埋深；
⑶地下车库坡道的结构图，特别是在西南角6层已建住宅楼处的图纸。
只有搞清了这些情况才能正确的选择基坑支护形式。
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5 基坑支护结构选型与论证
5.1基坑支护方案分析及选择
根据调查了解和收集的区域资料，目前采用的开挖支护形式主要有：放坡、悬臂桩支护结构、桩锚支护结构、重力式挡土墙支护结构及土钉墙支护结构等。
上述各类支护结构均有成功的先例，若以施工难易程度及工程造价等综合考虑，其中以放坡、重力式挡土墙和土钉墙支护较为经济合理，但是重力式挡土墙需单独占用工期，基坑开挖时支护结构变形较大，故不宜采用。
5.3.2.1护坡桩设计
钻孔灌注桩，桩长16.50m见下表及附图
表 5.3.2.1护坡桩参数 桩径 （mm） Φ800 桩长 （m） 16.50m 主 筋 规格 Φ20 根数 18 长度 16.5m 加 强 筋 规格 Φ12 箍 筋 间距 0.2m 标 高 （m） -1.50 间距 （m） 1.5 间距 规格 2.0m Φ8 施工 主筋预留500mm伸入冠梁，浇注砼标号C30，见附图，自然地面标高为±0.000m。 要求
综合分析，可采用天然放坡＋土钉墙支护，部分采用桩锚支护或微型桩超前支护＋土钉墙的方案。
由于西北紧邻拟建综合楼的已建12层楼的基础及支护情况，还不清楚，暂时无法考虑其支护形式。
另外，在基坑西侧、南侧的汽车坡道处，坡道底部原土必须保护，应根据坡道结构情况（基坑深度随坡道加深而加深），考虑合理的基坑深度并选择支护形式。 5.2支护方案结构计算
本支护结构设计计算采用了基于《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120－99）编制的北京“理正深基坑支护结构设计软件”进行计算。同时采用“北京中科院地质所大力神深基坑支护软件”进行校核。设计时地面荷载的选取充分考虑了地面堆载、邻近建筑物和动荷载的影响，土层力学参数的取值在原勘察报告提供数据的基础上根据实际工程经验进行了一定程度的修正。 5.3基坑支护设计方案布置 5.3.1土钉布置
ABC段、GH段基坑深10.00m，即1－1剖面，布置七排土钉，第1～6排土钉竖向间距为1.30m，水平间距为1.30m，长度从上到下分别为10.00m、11.00m、12.00m、12.00m、11.00m、10.00m；第7排土钉竖向间距均为1.20m，水平间距均为1.20m，长度分别为9.00m。设计土钉直径均为为直径100mm，边坡倾角均为80度，土钉倾角均为8度。（详见支护剖面图1-1）
CDE段、FG段应根据汽车坡道的坡度采用相应的土钉墙支护形式。HA段待清楚紧邻已建楼的基础形式、埋深后才能确定。 5.3.2桩锚支护布置
EF段采用桩锚支护形式。（详见支护剖面图2-2）
5.3.2.2桩顶冠梁设计
桩顶冠梁：截面积800×600，浇注砼C30，配筋10Φ12（见附图）箍筋Φ8@200、加强筋Φ12@2000。
5.3.2.3预应力锚索
表5.3.2.3 锚索设计参数
锚索钻孔 孔径孔深 （m（m） m） 21.0 15 150 150 锚索长度（m） 钢铰线 长度（m） 21 15 根数 （束） 标高（m） 自然地面为±±0.000m 排 数 第一排 第二排 自由段 5 5 锚固段 规格 16 10 7Φ4 1860 间距 （m） 4 4 -4.0 -7.0 3.0 5.3.2.4锚索其他设计要求：
①锚索施加预应力：
锚索类型 施加预应力（KN）
第一排 120KN 第二排 100KN
②锚索注浆：普通42.5#纯水泥浆，水灰比0.45-0.5，二次劈裂注浆，注浆压力1.2-3Mpa，两次注浆总量不少于65Kg/m。
③锚索连梁：2×25#槽钢。
④楔型垫板：250×250钢板厚25mm。 ⑤锚具、夹片：OVM15系列。 5.3.4网筋及喷射砼面层
网筋采用直径6.5@250mm，向边坡顶部外延伸1.00m，加强筋采用直径12沿钉头斜拉布置与土钉可靠焊接；喷射混凝土为C20，喷射厚度为80～90mm。 5.3.5排水布置
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如有上层滞水或污水渗入，可在支护面层背部设置水平间距2m，长为50cm的水平塑料排水管，管壁带孔，内填滤水材料，将其插入边壁土体。基坑地表水的防渗应在做基坑周边近边坡处地表作1.2m泛水层，与土钉面网参数相同。基坑内的渗水，可在坑底设置排水沟及集水坑进行排除，离边壁0.50～1.00m。
6.1.6建立警戒制度
支护结构水平位移达到开挖深度的0.4%，水平位移速率≥1～2mm/d或水平位移≥15～18mm时，该变形值视为警戒值，此时应立即停止施工，分析原因，采取进一步加固措施。
6.1.7根据每天的监测记录对变形进行预测 6.2土方开挖阶段的应急预案 6.2.1边坡塌方或踢脚失稳损坏
此时首先要停止基坑开挖，在已开挖尚未发生踢脚失稳段，应在坑底桩墙前堆砂土或土料反压，同时对坡顶适当卸载，再根据失稳原因进行被动区土体加固（采用注浆、旋喷桩等），也可在原挡土桩内侧补打短桩等办法处理。 6.2.2支护墙的渗水和漏水
⑴对渗水量较小，在不影响施工和周围环境的情况下，可采用坑底设沟排水的方法。 ⑵对渗水量较大，但没有泥砂带出，造成施工困难，而对周围环境不大的影响，可采用“引流－修补”方法。如果引流的水为清水，周边环境简单或出水量不大，则不作修补也可，只需将引入基坑的水设法排除即可。
⑶对渗、漏水量很大的情况，应查明原因，采取相应的措施：如漏水位置离地面不深处，在支护墙后用密实混凝土进行封堵。如漏水位置埋深较大，则可在墙后采用压密注浆方法。
如现场条件许可，还可在坑外增设井点降水，以降低水位、减小水头压力。 6.2.3邻近管线保护的应急措施
本基坑周围如有地下管线，必须予以保护。可采用管线架空的方法。当临近无法设置较稳定的支承架时，也可在管线位置开沟后在沟顶搁置支承梁会随支护墙后土体一并发生位移或沉降，因此对管线位置调整复位更经常及时。
6基坑监测方案设计及应急预案
6.1基坑工程监测
信息化施工是深基坑支护的重要手段和必要措施。本基坑开挖较深，为保证支护结构的安全可靠及其对相邻建筑物的影响限制在允许的范围内，必须对周围环境和支护结构进行现场动态监测。由专业技术人员或监测单位定期进行监测，做好记录并对监测数据进行分析整理，及时向业主、监理和施工单位进行汇报。施工单位可根据现场监测和开挖土体的实际情况，经与业主、监理单位讨论后及时调整支护参数。 6.1.1肉眼监测
应重视巡视，经验表明，在开挖过程中，每日进行的基坑周围的巡视有着重要作用，肉眼看出的周围变化直观明显，易于判断其发展趋势。这是一项十分重要的工作，必须由有一定工作经验的监测人员进行。 6.1.2相邻建筑物沉降观测
⑴ 在邻近每栋建筑物上设置2～4个沉降观测点。
⑵ 沉降观测按Ⅱ等水准观测要求观测，其主要精度指标要达到： 相邻基准点高差中误差±0.5mm 每站高差中误差±0.13mm
附合闭合差±0.3n （n为测站点） 6.1.3支护结构水平位移监测
在每个基坑顶坡面上共设置2～4个水平位移观测点（按两级布设，控制点组成首级网，观测点和连测的控制点组成扩展网），监测坡顶向坑内的位移。仪器采用TDJ2E型光学经纬仪，精度指标：
相邻点位中误差±5.00～8.00mm 测角中误差±1.8mm 6.1.5周边道路的监测
在周围道路上设置水平位移和沉降观测点。
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7基坑土方开挖
基坑土方开挖是深基坑工程成败的关键工序。施工中应科学地加以组织，要做到快速、合理、控制好基坑的稳定和变形、保护好工程桩等。
基坑土方开挖由于地基卸荷、土体应力释放，将会不同程度的引起基坑的稳定和变形问题。但合理的分层、分区、对称、均衡开挖，有利于控制变形的发展。
必须严格按照支护的需要进行基坑开挖，并须注意下列问题：
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⑴为了保护好工程桩应在打桩后间隔一定时间再挖土，挖土也应分层，每开挖步定为1.80m，严格控制挖土高差。
⑵开挖时，要严格按设计的边坡几何形状进行开挖，避免放坡过小引起的土压力过大导致边坡失稳，同时要避免坡度过大引起土方量增加，导致工程费用的增加。
⑶考虑时空效应，合理安排挖土顺序，边开挖边支护尽可能减少基坑暴露时间，要求土方开挖和基坑支护紧密协调，坚决杜绝严禁超挖现象。
⑷防止挖土后坑底回弹变形过大和基底上浮。在基坑土方开挖过程中，应使降水设备始终正常运行；分区挖土，当部分区域挖至坑底设计标高后，尽快浇筑垫层，如底板允许分块浇筑，则浇筑底板则更好。特殊情况下，则需对下部土层进行加固处理。
8.1.2施工工艺流程
搅拌注浆设备 一套 混凝土喷射机 一台 空压机 一台 土钉施工设备 一套
挖土→清坡→成孔→置入筋体→注浆→挂网→喷射砼面层→设置排水系统→下一步开挖。
8.1.3土钉施工及质量要求 8.1.3.1成孔
⑴钻孔前应根据施工设计图确定孔位，误差不大于100mm，遇特殊情况，孔位调整应由项目工程师审定。
⑵用洛阳铲成孔，土钉孔尺寸不小于设计尺寸。 ⑶土钉孔内渣土应清理干净。
⑷钻孔应有施工记录，随时掌握土层情况。 8.1.3.2制作土钉
⑴土钉由水泥净浆和土钉筋体组成，土钉筋体长度＝ 土钉孔深 ＋0.2m。 ⑵水泥净浆浆标号为M20，水灰比≤0.5，根据施工情况可适量掺加外加剂。 ⑶注浆压力为0.2MPa左右。
8 基坑施工要求
8.1土钉支护施工要求 8.1.1施工管理
⑴由施工单位选精干的管理及施工人员组成项目经理部，如下图所示：
⑵所用机械设备按正常工期工期提前一天进场调试，确保在土方开挖前所有施工用设备处于正常工作状态，按质按量地保证基坑支护工程施工的顺利进行。施工机械主要有：
直流电焊机 一台 拉筋卷扬机 一台 钢筋切断机 一台
质 量 检 查 员 1 名 现 场 施 工 负 责 1 人名 现 场 技 术 负 责 1 人名 现 场 安 全 及 卫1 生名 项目经理1名 技术负责人1名 ⑷采用一次注浆工艺。注浆时应采用底部注浆方式，注浆导管底端应先插入孔底，在注浆同时将导管缓慢地以匀速撤出，导管的出浆口应始终处在孔中浆体表面以下，保证孔中气体能全部逸出。
⑸土钉端头应避免敲击碰撞，三天内不得悬挂重物。 8.1.3.3挂网
⑴面网钢筋在制网前均应拉伸调直，严格按设计尺寸布网，网点分别用绑丝扎牢或焊接，筋体与斜拉网和上层面网接触部位均应焊接牢固。 ⑵钢筋网在每边的搭接长度至少不小于一个网格边长。 ⑶最底层钢筋网应插入坑底20cm。 8.1.3.4喷射砼
⑴喷射砼的强度标号为C20，粗骨料最大粒径不宜大于12mm，冬季施工可加入适量防冻剂。
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⑵喷射手均应持有培训合格证，射距宜在0.8～1.5m的范围内。 ⑶喷浆气压应根据喷浆距离适当调整。 ⑷喷射砼的厚度误差不超过±5mm。 ⑸喷射混凝土完成后应至少养护七天。 8.1.3.5土钉墙排水系统设置
⑴如发现上层滞水或污水渗入，可按下述方法设置排水系统。在支护面层背部设置水平间距2m，长为50cm的水平塑料排水管，管壁带孔，内填滤水材料，将其插入边壁土体。
⑵基坑地表水的防渗可在基坑周边近边坡处地表作1.0m泛水层，与土钉面网参数相同。
⑶为排除积聚在基坑内的渗水，在坑底设置排水沟及集水坑，离边壁0.5～1.0m。 8.2灌注桩（及预应力锚索）施工方法及技术质量要求 8.2.1灌注桩施工工艺流程
机具进场 平整场地 机具成孔 清 孔 灌注混凝土 成 桩 图8.2.1 施工工艺流程图
8.2.2灌注桩技术要点（难点）
护坡桩作用机理是主要依靠桩身强度来抵抗侧向土压力，所以、保证护坡桩成桩质量、桩身强度是桩施工的主要控制项目。影响成桩质量和桩身强度的因素有以下几点，现将其影响因素及预防措施阐述如下：
放线定位 ⑴ 断桩是灌注桩施工中严重的质量事故，其原因是灌注过程中不符合要求而造成。必须预防发生。预防措施：
①严格遵守灌注责任制，灌注前认真检查清孔效果，灌注中谨慎操作。
②量准导管长度，计算好导管下端与孔底距离，计算好第二次埋深符合规范要求。保证混凝土的均匀性和连续性。
③一旦灌注中途发生卡管、导管漏水、泥砂流入管内等事故，则重新灌注。 ⑵ 浮笼预防
在灌注混凝土或提升导管中，钢筋笼被混凝土拱起或导管法兰盘带起，造成浮笼（或拱筋）。为防止出现此事故：
① 钢筋笼制作符合图纸设计加工； ② 混凝土按施工配合比制作； ③ 运送、下入笼时防止变形；
④ 提升导管时注意法兰盘不可挂住钢筋笼； ⑤ 控制混凝土的灌注速度；
⑥ 钢筋笼焊接；主筋和主筋对准焊好、焊牢。 ⑶ 塌孔预防：
由于地层散软，全孔均为粉质粘土夹中细砂等，容易坍塌，在施工中做好泥浆护壁
制作钢筋笼
检 验 下钢筋笼 措施，泥浆比重适中，粘土一定采用含水铝硅盐矿物组成的含杂质少的红色粘土。
⑷ 预防卡管、埋钻
下入导管 在钻孔成孔过程中若泥浆过稀，或过稠易造成孔壁坍塌埋钻，必须预防。在施工中常检查泥浆稠度、泵量，若因停电、机具提出孔外，内外保证浆液适中，确保压力适中，确保压力平衡。
配制混凝土 提升导管 卡管是在灌注过程中，混凝土堵塞导管而造成。预防措施： ① 保证导管质量；
② 混凝土水灰比符合要求； ③ 灌注时注意混凝土流动状态。 8.2.3预应力锚索施工工艺流程
锚索采用全长锚固、二次高压劈裂注浆，施工工艺见“锚索施工工艺流程图”。
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铰线防腐处理 平整施工地面 和二次注浆管，其中一次注浆管与二次注浆管管口应加以区别，避免混淆。
锚索制作必须在有遮盖的棚内，在工作台上制作，钢绞线材质、下料长度、下料方
施工准备(施工测量、钻机就位) 法，除锈、防锈、编索等过程，应在有专业知识的工程技术人员和技工的指导参与下，按设计及规范的要求精心制作。编索完成后一定要有明确的标牌编号，以便对号入座。
锚孔孔位校正、钻孔 水循环清孔 3．锚索张拉
根据设计要求锚索张拉在内锚固段灌浆和锚定板达到设计强度后开始。张拉前，要计算每根锚索的理论伸长值。
首先安装工作锚具、限位板、夹片、千斤顶及工具锚，安装前工作锚具的锥形孔及
撤钻杆、套管内一次注浆 夹片表面应保持清洁，为便于卸下工具锚，工具锚上孔的排列位置须与前端工作锚的孔
编索 下锚索、 补浆、拔套管 位一致，不允发生交叉现象。
锚索张拉前应对张拉设备进行标定。张拉时应记录每一级荷载伸长值和稳定过程中
初凝后二次劈裂注浆 的伸长值，且与理论伸长值进行比较。实测伸长值不得大于理论伸长值6%，小于5%，否则应查明原因并作相应的处理。
安装锚具、腰梁 逐级加载直至设计超张拉荷载(超张拉荷载值取设计值的5%)，在压力表稳定3min后锁定。超张拉的目的是为了克服锚具回缩等原因造成的预应力损失，锚索超张拉程序
预应力张拉 如下：
稳定3 min
检验、锁定 0 1.05σcon 1.05σcon σcon
图8.2.3 预应力锚索施工工艺流程
8.2.4预应力锚索技术要点（难点）
1．钻孔
钻进前再次检查钻机倾角和方位角是否符合设计要求，钻孔机械必须选用套管跟进钻机，孔径偏差不超过设计孔径的3%，锚孔轴线顺直，钻孔深度应比设计深度深0.2m。
2．锚索下料、编索
锚索下料长度按下式确定：L=L1+L2+L3，式中L为预应力锚索长度(m)，L1为锚固段长度(m)， L2为自由段长度(m)， L3为张拉段长度(一般取1.0m)，在实际施工中下料长度为孔深再加1.2m，已能够满足工程设计及所用设备的要求，钢绞线下料用砂轮切割机切割，严禁采用氧气和电焊切割。切割时，在离断口10～20cm处用铅丝绑扎。
按计算好的长度下料后，将钢绞线平顺放在0.5m高、1.5m宽的台架上，逐根检查钢绞线有无损伤，同时进行防锈去污处理。在钢绞线编索时一并在索体上绑附一次注浆管
锁定时，钢绞线回缩量不大于5mm或荷载损失不大于5%。张拉过程中，应准确记录油压表编号、读数、千斤顶伸长值、夹片外露长度等数据。
张拉作业是危险工序，除要按规范进行张拉程度外，张拉时千斤顶后方区严禁站人，并且不得碰撞千斤顶，在千斤顶后部设一个固定的木质挡板以保护作业者的安全。
9 其他
9.1安全生产措施
安全生产的目标是：确保无伤亡、无重伤、无中毒、无倒塌，一般事故发生率在10%以下；
⑴建立健全各种安全管理规章制度，对违章作业者要视情节轻重给予处罚； ⑵现场成立安全生产委员会，全面负责施工期间的安全生产工作； ⑶现场设立专职安全员，检查安全生产情况，发现隐患及时处理；
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8
⑷加强安全生产教育，建立安全生产责任制，将安全工作落实到各 班组和每个职工。 9.2文明施工及环保措施
文明施工及环保的总要求是：严格执行市建委和环保部门有关文明施工、环境保护、消防保卫的有关规定。
4 46.3 1 3.06 0.00 2 3.40 15.23 3 5.28 50.60 5 47.0 1 3.85 0.00 2 4.18 15.23 3 6.10 50.60 4 6.69 72.37 6 47.2 1 4.69 0.00 2 5.02 15.23 3 6.94 50.60 4 7.51 72.37 5 7.35 81.63 7 47.8 1 5.36 0.00 2 5.71 15.23 3 7.63 50.60 4 8.21 72.37 5 8.08 81.63 6 9.23 108.38 8 48.3 1 5.58 0.00 2 5.93 15.23 3 7.86 50.60 4 8.46 72.37 5 8.34 81.63 6 9.44 108.38 7 8.14 117.70 计算方法：抗拉验算
计算步数 破裂面角(度) 土钉号 安全系数 验算长度(m) 内力设计值(kN) 1 47.0 - - - - 2 46.6 1 99.90 10.00 0.00 3 46.3 1 99.90 10.00 0.00 2 9.99 11.00 15.23 4 46.3 1 99.90 10.00 0.00 2 9.10 11.00 15.22 3 3.36 12.00 50.60 5 47.0 1 99.90 10.00 0.00 2 8.34 11.00 15.13 3 3.11 12.00 50.28 4 2.47 12.00 72.37 6 47.2 1 99.90 10.00 0.00 2 7.48 11.00 15.09 3 2.85 12.00 50.17 4 2.28 12.00 72.21 5 1.98 11.00 81.63 7 47.8 1 99.90 10.00 0.00 2 6.80 11.00 15.00 3 2.65 12.00 49.87
附件1：设计计算书
ABC段、GH段1－1剖面
********************
* 报 表 * ******************** 原----------始----------数----------据
支护类型 基坑侧壁重要性系数 基坑深度(m) 地下水位(m) 墙面坡角(度) 土钉墙 1.00 10.00 -16.00 80.0 土层号 厚度 重度 粘聚力 内摩擦角 摩阻力标 (m) (kN/m^3) (kPa) (度) 准值(kPa) 1 1.24 18.00 10.00 15.00 40.00 2 1.77 19.10 17.00 12.00 50.00 3 2.42 19.40 16.00 11.00 52.00 4 2.09 19.30 12.00 20.00 55.00 5 1.43 19.30 15.00 15.00 54.00 6 3.61 20.00 0.00 35.00 65.00 7 4.37 19.20 36.00 20.00 75.00
超载序号 超载类型 超载值(kPa) 距坑边距离(m) 作用宽度(m) 距地面深度(m) 1 2 20.00 2.00 4.00 0.00 土钉道号 竖向间 水平间 入射角度 超挖深度 钻孔直径 土钉长度 距(m) 距(m) (度) (m) (mm) (m) 1 1.30 1.30 8.00 0.50 100 10.00 2 1.30 1.30 8.00 0.50 100 11.00 3 1.30 1.30 8.00 0.50 100 12.00 4 1.30 1.30 8.00 0.50 100 12.00 5 1.30 1.30 8.00 0.50 100 11.00 6 1.30 1.30 8.00 0.50 100 10.00 7 1.20 1.20 8.00 0.50 100 9.00 土钉钢筋级别: 2
计----------算----------结----------果 计算方法：抗拉计算
计算步数 破裂面角(度) 土钉号 计算长度(m) 内力设计值(kN) 1 47.0 - - - 2 46.6 1 1.24 0.00 3 46.3 1 2.16 0.00 2 2.52 15.23
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4 2.13 12.00 71.78 5 1.84 11.00 81.15 6 1.39 10.00 108.38 8 48.3 1 99.90 10.00 0.00 2 6.58 11.00 14.93 3 2.58 12.00 49.63 4 2.08 12.00 71.44 5 1.79 11.00 80.77 6 1.35 10.00 107.87 7 1.39 9.00 117.70 计算方法：稳定计算
计算步数 破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m) 0 47.5 1.24 1.94 1.72 3.43 土钉号 计算长度(m) 内力标准值(kN) - - -
计算步数 破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m) 1 47.0 1.80 5.99 5.67 9.38 土钉号 计算长度(m) 内力标准值(kN) - - -
计算步数 破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m) 2 46.6 3.01 3.80 1.70 5.73 土钉号 计算长度(m) 内力标准值(kN) 1 5.68 70.04
计算步数 破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m) 3 46.6 3.10 4.27 2.06 6.37 土钉号 计算长度(m) 内力标准值(kN) 1 5.78 70.94
计算步数 破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m) 4 46.3 4.40 7.87 5.08 11.84 土钉号 计算长度(m) 内力标准值(kN) 1 5.78 56.93 2 8.43 113.26
计算步数 破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m) 5 46.1 5.43 8.33 4.67 12.51 土钉号 计算长度(m) 内力标准值(kN) 1 5.78 48.35 2 8.43 102.75 3 8.76 121.82
计算步数 破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m) 6 46.3 5.70 9.71 5.80 14.42 土钉号 计算长度(m) 内力标准值(kN) 1 5.78 45.76 2 8.43 100.32 3 11.36 161.82
计算步数 破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m) 7 47.0 7.00 14.57 7.81 19.92
土钉号 计算长度(m) 内力标准值(kN) 1 5.78 40.82 2 8.43 93.84 3 11.36 152.39 4 11.26 171.78
计算步数 破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m) 8 47.2 7.52 15.42 8.61 21.42 土钉号 计算长度(m) 内力标准值(kN) 1 5.78 34.77 2 8.43 87.84 3 11.36 146.22 4 11.26 165.42 5 8.44 131.59
计算步数 破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m) 9 47.2 8.30 19.07 10.46 25.73 土钉号 计算长度(m) 内力标准值(kN) 1 5.78 31.10 2 8.43 83.64 3 11.36 141.30 4 11.26 159.01 5 11.54 176.00
计算步数 破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m) 10 47.2 8.95 12.71 3.78 16.91 土钉号 计算长度(m) 内力标准值(kN) 1 5.78 35.50 2 8.43 84.65 3 11.36 139.18 4 11.26 153.98 5 11.54 168.78 6 9.54 151.31
计算步数 破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m) 11 47.8 9.50 17.70 7.04 23.03 土钉号 计算长度(m) 内力标准值(kN) 1 5.78 30.84 2 8.43 80.94 3 11.36 136.16 4 11.26 150.96 5 11.54 165.29 6 13.94 236.43
计算步数 破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m) 12 48.3 10.00 24.35 10.35 30.40 土钉号 计算长度(m) 内力标准值(kN) 1 5.78 31.51 2 8.43 81.86 3 11.36 136.96 4 11.26 151.27
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5 11.54 164.57 6 13.94 234.17 7 8.24 155.59 计算方法：稳定验算
计算步数 安全系数 破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m) 0 1.06 47.5 1.24 1.94 1.72 3.43 土钉号 验算长度(m) - -
计算步数 安全系数 破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m) 1 1.03 47.0 1.80 5.99 5.67 9.38 土钉号 验算长度(m) - -
计算步数 安全系数 破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m) 2 1.72 46.6 3.01 3.80 1.70 5.73 土钉号 验算长度(m) 1 10.00
计算步数 安全系数 破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m) 3 1.67 46.6 3.10 4.27 2.06 6.37 土钉号 验算长度(m) 1 10.00
计算步数 安全系数 破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m) 4 1.64 46.3 4.40 7.87 5.08 11.84 土钉号 验算长度(m) 1 10.00 2 11.00
计算步数 安全系数 破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m) 5 1.65 46.1 5.43 8.33 4.67 12.51 土钉号 验算长度(m) 1 10.00 2 11.00 3 12.00
计算步数 安全系数 破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m) 6 1.52 46.3 5.70 9.71 5.80 14.42 土钉号 验算长度(m) 1 10.00 2 11.00 3 12.00
计算步数 安全系数 破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m) 7 1.48 47.0 7.00 14.57 7.81 19.92 土钉号 验算长度(m) 1 10.00 2 11.00 3 12.00 4 12.00
计算步数 安全系数 破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m) 8 1.62 47.2 7.52 15.42 8.61 21.42
土钉号 验算长度(m) 1 10.00 2 11.00 3 12.00 4 12.00 5 11.00
计算步数 安全系数 破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m) 9 1.42 47.2 8.30 19.07 10.46 25.73 土钉号 验算长度(m) 1 10.00 2 11.00 3 12.00 4 12.00 5 11.00
计算步数 安全系数 破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m) 10 1.43 47.2 8.95 12.71 3.78 16.91 土钉号 验算长度(m) 1 10.00 2 11.00 3 12.00 4 12.00 5 11.00 6 10.00
计算步数 安全系数 破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m) 11 1.29 47.8 9.50 17.70 7.04 23.03 土钉号 验算长度(m) 1 10.00 2 11.00 3 12.00 4 12.00 5 11.00 6 10.00
计算步数 安全系数 破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m) 12 1.46 48.3 10.00 24.35 10.35 30.40 土钉号 验算长度(m) 1 10.00 2 11.00 3 12.00 4 12.00 5 11.00 6 10.00 7 9.00 配筋结果： 钢筋级别：2
计算值 实配值
土钉号 直径(mm) 根数 配筋面积(mm^2) 直径(mm) 根数 配筋面积(mm^2)
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1 12 1 0.00 18 1 254.47 2 12 1 49.12 18 1 254.47 3 16 1 163.22 20 1 314.16 4 18 1 233.46 20 1 314.16 5 20 1 263.34 22 1 380.13 6 22 1 349.63 22 1 380.13 7 22 1 379.69 22 1 380.13
锚杆材料类型: 钢铰线 锚杆强度设计值(N/mm^2): 1860.00 锚杆荷载分项系数: 1.25 土与锚固体粘结强度分项系数: 1.30 锚杆弹性模量(*10^5 MPa): 2.00 注浆体弹性模量(*10^4 MPa): 3.00 地下室层数: 2
层号 层高(m) -1 5.00
********************
* 报 表 * ******************** 原----------始----------数----------据
支护类型 基坑侧壁重要性系数 混凝土强度等级 桩顶面标高(m) 排桩 1.10 C30 -1.50
基坑深度(m) 内侧水位(m) 外侧水位(m) 嵌固长度(m) 桩直径(m) 桩间距(m) 10.00 -16.00 -16.00 8.00 0.80 1.50 土层号 厚度 重度 粘聚力 内摩擦角 锚固体与土 水土分算 m (m) (kN/m^3) (kPa) (度) 摩阻力(kPa) (MN/m^4) 1 1.24 18.00 10.00 15.00 40.00 分算 4.00 2 1.77 19.10 17.00 12.00 75.00 分算 3.38 3 2.42 19.40 16.00 11.00 78.00 分算 2.92 4 2.09 19.30 12.00 20.00 82.00 分算 7.20 5 1.43 19.30 15.00 15.00 80.00 分算 4.50 6 3.61 20.00 0.00 35.00 100.00 分算 21.00 7 4.37 19.20 36.00 20.00 110.00 分算 9.60 8 4.77 18.70 39.00 19.50 102.00 合算 9.56 土层号 厚度 水压力折 主动土压力 被动土压力 (m) 减系数 修正系数 修正系数 1 1.24 1.00 1.00 1.00 2 1.77 1.00 1.00 1.00 3 2.42 1.00 1.00 1.00 4 2.09 1.00 1.00 1.00 5 1.43 1.00 1.00 1.00 6 3.61 1.00 1.00 1.00 7 4.37 1.00 1.00 1.00 8 4.77 1.00 1.00 1.00 放坡级数 坡度系数 坡高(m) 坡脚台宽(m) 1 0.50 1.50 1.50
超载序号 超载类型 超载值(kPa) 距坑边距离(m) 作用宽度(m) 距地面深度(m) 1 2 100.00 5.50 10.00 1.50 支锚道号 竖向间 水平间 预加力 支锚刚度 相对开挖 入射角度 锚固体直 距(m) 距(m) (kN) (MN/m) 深度(m) (度) 径(mm) 1 4.00 3.00 120.00 15.00 0.50 15.00 150 2 3.00 3.00 100.00 15.00 0.50 15.00 150
-2 5.00 混凝土保护层厚(mm): 35 荷载分项系数: 1.25 基坑外侧弯矩调整系数: 1.00 基坑内侧弯矩调整系数: 1.00 剪力调整系数: 1.00 桩配筋方式: 均匀 纵向钢筋级别: 2
桩螺旋箍筋级别: 1 间距(mm): 150
冠梁宽(m) 冠梁高(m) 水平侧向刚度(MN/m) 侧面纵筋 上下纵筋 箍筋 0.80 0.60 3.00 Ⅱ- 2φ12 Ⅱ- 2φ12 Ⅰ-φ 6@200 计----------算----------结----------果
计算方法 土压力模式 坑内侧弯矩 位置 坑外侧弯矩 位置 剪力 位置 (kN.m) (m) (kN.m) (m) (kN) (m) 经典法 规程土压力 340.29 8.33 289.15 12.88 220.76 10.96 m 法 矩形模式 474.92 7.00 388.22 12.00 354.30 10.00 位移(mm) 桩顶: -17.59 坑底: -9.76 最大: -18.57 位置(m): 4.65 配筋实用内力: 555.06 453.74 487.16
配筋选筋: 面积计算值(mm^2) 选筋计算 选筋实配 面积实配值(mm^2) 纵筋: 5603 18φ20 16φ22 6082 箍筋: 165 φ12@150 φ10@150 79 支锚道号 锚杆面积 锚杆选筋 自由段长 锚固段长 验算刚度 锚杆内力值(kN) (mm^2) (m) (m) (MN/m) 弹性法 经典法 1 计算: 238 5-7φ3 5 15 7.43 310.56 326.56 实用: 352 4-7φ4 5 16 7.43 427.02 支锚道号 锚杆面积 锚杆选筋 自由段长 锚固段长 验算刚度 锚杆内力值(kN) (mm^2) (m) (m) (MN/m) 弹性法 经典法 2 计算: 161 4-7φ3 5 9 5.26 210.79 426.98 实用: 352 4-7φ4 5 10 5.26 289.84 抗倾覆安全系数: 1.315 整体稳定计算方法: 瑞典条分法 整体稳定安全系数: 1.571
滑移面圆心座标(m): x= 1.331 y=-0.317 半径(m): R=17.733 抗隆起安全系数: Prandtl Terzaghi 3.278 3.841 隆起量(mm): 0
EF段2－2剖面
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