工厂10KV变电配电的课程设计(附图详细版)

1.设计任务

1.1设计要求

要求根据本工厂所能取得的电源及本厂用电负荷的实际情况，并且适当考虑到工厂生产的发展，按照安全可靠、技术先进、经济合理的要求，确定变电所的位置和型式，确定变电所主变压器的台数、容量与类型，选择变电所主接线方案及高低压设备和进出线，确定二次回路方案，选择整定继电保护，确定防雷和接地装置。最后按要求写出设计说明书，绘出设计图纸。 1.2 设计依据

1.2.1工厂总平面图

图1.1 工厂平面图

1.2.2 工厂负荷情况

本厂多数车间为两班制，年最大负荷利用小时为4500h，日最大负荷持续时间为6h。该厂除铸造车间、电镀车间和锅炉房属二级负荷外，其余均属三级负荷。 1.2.3 供电电源情况

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按照工厂与当地供电部门签定的供用电协议规定，本厂可由附近一条10kV干线取得工作电源。该干线的走向参看工厂总平面图。该干线的导线牌号为LJ-120，导线为等边三角形排列，线距为1.5m；干线首端距离本厂约13km。干线首端所装设的高压断路器断流容量为500MVA。此断路器配备有定时限过流保护和电流速断保护，定时限过流保护整定的动作时间为1.7s。为满足工厂二级负荷要求，可采用高压联络线由邻近的单位取得备用电源。 1.2.4 气象资料

本厂所在地区的年最高气温为38℃，年平均气温为16℃，年最低气温为-10℃，年最热月平均最高气温为32℃，年最热月地下0.8米处平均气温为25℃。当地主导风向为南风，年雷暴日数为35天。 1.2.5 地质水文资料

本厂所在地区平均海拔1200m，地层以砂粘土为主，地下水位为3-5m。 1.2.6 电费制度

本厂与当地供电部门达成协议，在工厂变电所高压侧计量电能，设专用计量柜，按两部电费制交纳电费。每月基本电费按主变压器容量为18元/kVA，动力电费为0.9元/Kw.h，照明电费为0.5元/Kw.h。工厂最大负荷时的功率因数不得低于0.9，此外，电力用户需按新装变压器容量计算，一次性向供电部门交纳供电贴费：6~10VA为800/kVA。

2.负荷计算和无功功率补偿

2.1 负荷计算

2.1.1单组用电设备计算负荷的计算公式 a)有功计算负荷（单位为KW）

P30=KdPe ， Kd为系数

b)无功计算负荷（单位为kvar）

Q30= P30tan

c)视在计算负荷（单位为kvA）

S30=

P30 cosd)计算电流（单位为A）

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I30=

S303UN

, UN为用电设备的额定电压（单位为KV）

2.1.2多组用电设备计算负荷的计算公式 a)有功计算负荷（单位为KW）

P30=KpP30i

式中P30i是所有设备组有功计算负荷P30之和，Kp是有功负荷同时系数，可取0.85~0.95

b)无功计算负荷（单位为kvar）

Q30=KqQ30i，Q30i是所有设备无功Q30之和；Kq是无功负荷同时系数，可取

0.9~0.97

c)视在计算负荷（单位为kvA） d)计算电流（单位为A）

22 S30=P30 Q30 I30=

S303UN

经过计算，得到各厂房和生活区的负荷计算表，如表2.1所示（额定电压取380V）

表2.1 各厂房和生活区的负荷计算表 编号 设备容量名称 类别 动力 照明 小计 动力 照明 小计 动力 照明 小计 动力 照明 小计 动力 照明 小计 动力 照明 小计 需要系数 计算负荷 cos tan 0．65 1.17 1．0 1．0 1．0 1．0 1．0 1．0 0 0 0 0 0 0 Pe/kW 360 7 367 300 6 306 300 8 308 240 6 246 230 7 237 160 6 166 Kd 0．3 0．8 —— 0．3 0．8 —— 0．2 0．7 —— 0．3 0．7 —— 0．6 0．7 —— 0．6 0．7 —— P30/kW 108 5.6 113.6 90 4.8 94.8 60 5.6 65.6 72 4.2 76.2 138 4.9 142.9 96 4.2 100.2 Q30/kvar 126.36 0 126.36 105.3 0 105.3 79.8 0 79.8 84.24 0 84.24 103.5 0 103.5 104.64 0 104.64 S30/kVA —— —— 171 —— —— 142 —— —— 105 —— —— 114 —— —— 176 —— —— 141 I30/A —— —— 260 —— —— 216 —— —— 160 —— —— 173 —— —— 267 —— —— 214 1 铸造 车间 锻压 车间 金工 车间 工具 车间 电镀 车间 热处理车间 0．65 1.17 2 0．60 1.33 3 0．65 1.17 4 0．80 0.75 5 0．70 1.09 6 第 - 3 - 页 共 20 页

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装配 车间 机修 车间 锅炉 车间 动力 照明 小计 动力 照明 小计 动力 照明 小计 动力 10 仓库 照明 小计 11 生活区 照明 动力 总计 照明 140 7 147 150 5 155 70 2 72 25 1 26 300 1975 355 0．4 0．7 —— 0．2 0．9 —— 0．6 0．8 —— 0．4 0．8 —— 0.8 0．70 1.09 1．0 1．0 1．0 1．0 0.95 0.75 0 0 0 0 0.33 56 4.9 60.9 30 4.5 34.5 42 1.6 43.6 10 0.8 10.8 240 982.5 786 61.04 0 61.04 35.1 0 35.1 36.96 0 36.96 6.2 0 6.2 79.2 821.28 698.1 —— —— 84 —— —— 50 —— —— 57 —— —— 12 300 —— 1051 —— —— 128 —— —— 76 —— —— 87 —— —— 18 456 —— 1597 7 0．65 1.17 8 0．75 0.88 9 0．85 0.62 计入Kp=0.8, Kq=0.85 2.2 无功功率补偿

无功功率的人工补偿装置：主要有同步补偿机和并联电抗器两种。由于并联电抗器具有安装简单、运行维护方便、有功损耗小以及组装灵活、扩容方便等优点，因此并联电抗器在供电系统中应用最为普遍。

由表2.1可知，该厂380V侧最大负荷时的功率因数只有0.75。而供电部门要求该厂10KV进线侧最大负荷时功率因数不低于0.9。考虑到主变压器的无功损耗元大于有功损耗，因此380V侧最大负荷时功率因数应稍大于0.9，暂取0.92来计算380V侧所需无功功率补偿容量：

QC=P30(tan1 - tan2)=786[tan(arccos0.75) - tan(arccos0.92) ] = 358kvar

参照图2-6 ，选PGJ1型低压自动补偿评屏，并联电容器为BW0.4-14-3型，采用其方案1（主屏）1台与方案3（辅屏）4台相结合，总共容量为84kvar5=420kvar。在无功补偿前，该变电所主变压器T的容量为应选为1250kVA,才能满足负荷用电的需要；而采取无功补偿后，主变压器T的容量选为1000kVA的就足够了。同时由于计算电流的减少，使补偿点在供电系统中各元件上的功率损耗也相应减小，因此无功补偿的经济效益十分可观。因此无功补偿后工厂380V侧和10kV侧的负荷计算如表2.2所示。

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主屏辅屏C1#方案6支路2#方案8支路C3#方案6支路4#方案8支路C

图2.1 PGJ1型低压无功功率自动补偿屏的接线方案

表2.2 无功补偿后工厂的计算负荷

计算负荷 项目 380V侧补偿前负荷 380V侧无功补偿容量 380V侧补偿后负荷 主变压器功率损耗 10KV侧负荷计算 cos 0.75 0.942 0.925 P30/KW 786 786 0.015S30=12.5 798.5 Q30/kvar 698.7 -420 278.7 0.06S30=50 328.7 S30/kVA 1051 833.9 863.5 I30/A 1597 1267.1 49.9

3.变电所位置与型式的选择

变电所的位置应尽量接近工厂的负荷中心，工厂的负荷中心按负荷功率矩法来确定。在工厂平面图的下边和左侧，分别作一直角坐标的x轴和y轴，然后测出各车间（建筑）和宿舍区负荷点的坐标位置，P1、P2、P3P10分别代表厂房1、2、3...10号的功率，设定P1（1.3，5.3）、P2（1.3，3.6）、P3（3.5，5.2）、P4（3.5，3.6）、P5（4.2，1.7）、

P6（6.7，6.4）、P7（6.7，4.7）、P8（6.7，3.1）、P9（6.7，1.5）、P10（9.5，4.7），

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并设P11（1.2，1.2）为生活区的中心负荷，如图3-1所示。而工厂的负荷中心假设在P(x,y),其中P=P1+P2+P3+P11=Pi。因此仿照《力学》中计算中心的力矩方程，可得负荷中心的坐标：

xP1x1P2x2P3x3P11x11P1P2P3P11(Px) （3-1） PiiiiiPyP2y2P3y3P11y11y11P1P2P3P11(Py) Pi （3-2）

把各车间的坐标代入（1-1）、（2-2），得到x=3.61，y=3.60 。由计算结果可知，工厂的负荷中心在6号厂房（工具车间）的西北角。考虑到周围环境及进出线方便，决定在10号厂房的西侧紧靠厂房建造工厂变电所，器型式为附设式。

图3-1 按负荷功率矩法确定负荷中心

4.变电所主变压器及主接线方案的选择

4.1 变电所主变压器的选择

根据工厂的负荷性质和电源情况，工厂变电所的主变压器考虑有下列两种可供选择的方案：

S30SNT为主变压器容量，a)装设一台变压器 型号为S9型，而容量根据式SNTS30，

为总的计算负荷。选SNT=1000 KVA>S30=898.9 KVA，即选一台S9-1000/10型低损耗配电

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变压器。至于工厂二级负荷所需的备用电源，考虑由邻近单位相联的高压联络线来承担。 即

SNT(0.6~0.7)899.4 KVA=（539.64~629.58）KVA SNTS30()=(131.9+160+44.4) KVA=336.3 KVA

b)装设两台变压器 型号为S9型，而每台变压器容量根据式（4-1）、（4-2）选择，

（4-1） （4-2）

因此选两台S9-630/10型低损耗配电变压器。工厂二级负荷所需的备用电源，考虑由邻近单位相联的高压联络线来承担。主变压器的联结组均为Yyn0 。 4.2 变电所主接线方案的选择

按上面考虑的两种主变压器方案可设计下列两种主接线方案： 4.2.1装设一台主变压器的主接线方案 如图4-1所示

10kV FS4-10 GW口-10 GG-1A(J)-03

GG-1A(F)-54 GG-1A(F)-07 GG-1A(F)-07

Y0 Y0 联络线 （备用电源） S9-1000 10/0.4kV 220/380V 高压柜列 GG- 1A(J) -03

GG- 1A(F) -54

GG- 1A(F) -07

GG- 1A(F) -07

主变

联络（备用）

图4-1 装设一台主变压器的主接线方案

4.2.2装设两台主变压器的主接线方案 如图4-2所示

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10kV FS4-10 GW口-10 GG-1A(F)-113、11 GG-1A(J)-01 GG-1A(F)-07

GG-1A(F)-54 GG-1A(F) -96 S9-630 Y00Y10/0.4kV S9-630 10/0.4kV 联络线 （备用电源）

高压柜列 GG- 1A(F) -113

GG- 1A(F) -11

GG- 1A(J) -01

220/380V GG- 1A(F) -96

GG- 1A(F) -07

GG- 1A(F) -54

联络 主 主

变 变 （备用）

图4-2 装设两台主变压器的主接线方案

4.3 主接线方案的技术经济比较

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表4-1 主接线方案的技术经济比较 技术指标 比较项目 供电安全性 供电可靠性 供电质量 灵活方便性 扩建适应性 装设一台主变的方案 满足要求 基本满足要求 由于一台主变，电压损耗较大 只有一台主变，灵活性稍差 稍差一些 查得S9-1000/10的单价为电力变压器的15.1万元，而变压器综合投资综合投资额 约为其单价的2倍，因此综合投资约为2*15.1=30.2万元 查得GG-1A(F)型柜可按每台4高压开关柜万元计，其综合投资可按设备本方案采用6台GG-1A(F)柜，其（含计量柜）的1.5倍计，因此高压开关柜综合投资约为6*1.5*4=36万元，的综合投资额 的综合投资约为4*1.5*4=24比一台主变方案多投资12万元 万元 经主变的折旧费=42万元*0.05=2.1济主变的折旧费=30.2万元万元；高压开关柜的折旧费=36指*0.05=1.51万元；高压开关柜万元*0.06=2.16万元；变配电的标 的折旧费=24万元*0.06=1.44电力变压器和维修管理费=（42+36）万元万元；变配电的维修管理费=高压开关柜的*0.06=4.68万元。因此主变和高（30.2+24）万元*0.06=3.25年运行费 压开关柜的折旧和维修管理费=万元。因此主变和高压开关柜（2.1+2.16+4.68）=8.94万元，的折旧和维修管理费=比一台主变方案多投资2.74万（1.51+1.44+3.25）=6.2万元 元 主变容量每KVA为800元，供供电贴费=2*630KVA*0.08万元供电贴费 电贴费=1000KVA*0.08万元=100.8万元，比一台主变多交/KVA=80万元 20.8万元 从上表可以看出，按技术指标，装设两台主变的主接线方案略优于装设一台主变的主接线方案，但按经济指标，则装设一台主变的主接线方案远由于装设两台主变的主接线方案，因此决定采用装设一台主变的主接线方案。

装设两台主变的方案 满足要求 满足要求 由于两台主变并列，电压损耗较小 由于有两台主变，灵活性较好 更好一些 查得S9-630/10的单价为10.5万元，因此两台变压器的综合投资约为4*10.5=42万元，比一台主变方案多投资11.8万元

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5.短路电流的计算

5.1 绘制计算电路

(1) ～ ∞系统 500MVA (2) LJ-120,13km 10.5kV S9-1000 0.4kV

图5-1 短路计算电路

K-1 (3) K-2 5.2 确定短路计算基准值

设基准容量Sd=100MVA，基准电压Ud=Uc=1.05UN，Uc为短路计算电压，即高压侧

Ud1=10.5kV，低压侧Ud2=0.4kV，则

Id1Sd3Ud1Sd3Ud2100MVA310.5kV100MVA30.4kV5.5kA （5-1）

Id2144kA （5-2）

5.3 计算短路电路中个元件的电抗标幺值 5.3.1电力系统

已知电力系统出口断路器的断流容量Soc=500MVA，故

5.3.2架空线路

X1=100MVA/500MVA=0.2

（5-3）

查表得LJ-120的线路电抗x00.37/km，而线路长13km，故

X2x0lSd100MVA(0.3713)4.24 Uc2(10.5kV)2 （5-4）

5.3.3电力变压器

查表得变压器的短路电压百分值Uk%=4.5，故

X3Uk%Sd4.5100MVA=4.5

100SN1001000kVA （5-5）

式中，SN为变压器的额定容量

因此绘制短路计算等效电路如图5-2所示。

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1 0.21 4.4k-1

3 4.5k-2

图5-2 短路计算等效电路

5.4 k-1点（10.5kV侧）的相关计算 5.4.1总电抗标幺值

**X(k1)X1X2=0.2+4.4=4.6

（5-6）

5.4.2 三相短路电流周期分量有效值

I*Id1k1X*5.5kA(k1)4.61.2kA 5.4.3 其他短路电流

I''(3)I(3)3)I(k11.2kA

i(3)sh2.55I''(3)2.551.2kA3.06kA

I(3)''(3)sh1.51I1.511.96kA1.81kA 5.4.4 三相短路容量

S(3)Sdk1X*100MVA4.621.7MVA (k1)5.5 k-2点（0.4kV侧）的相关计算 5.5.1总电抗标幺值

X***(k1)X1X2X3=0.2+4.4+4.5=9.1 5.5.2三相短路电流周期分量有效值

I*k2Id2X*144kA9.115.8kA (k2)5.5.3 其他短路电流

I''(3)I(3)(3)Ik115.8kA

i(3)''(3)sh1.84I1.8415.8kA29.1kA I(3)(3)sh1.09I''1.0919.7kA17.2kA

5.5.4三相短路容量

（5-7）

（5-8）

（5-9）

（5-10）

（5-11）

（5-12）

（5-13）

（5-14）

（5-15） （5-16）

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)Sk(32Sd*X(k2)100MVA11MVA 9.1 （5-17）

以上短路计算结果综合图表5-1所示。

表5-1 短路计算结果 三相短路电流 短路计算点 k-1 k-2 三相短路容量/MVA (3) ish(3) IshIk(3) 1.2 15.8 I''(3) 1.2 15.8 (3)I Sk(3) 21.7 11 1.2 15.8 3.06 29.1 1.81 17.2

6.变电所一次设备的选择校验

6.1 10kV侧一次设备的选择校验

6.1.1按工作电压选则

设备的额定电压UNe一般不应小于所在系统的额定电压UN，即UNeUN，高压设备的额定电压UNe应不小于其所在系统的最高电压Umax，即UNeUmax。UN=10kV，

Umax=11.5kV，高压开关设备、互感器及支柱绝缘额定电压UNe=12kV，穿墙套管额定电压UNe=11.5kV，熔断器额定电压UNe=12kV。

6.1.2按工作电流选择

设备的额定电流INe不应小于所在电路的计算电流I30，即INeI30 6.1.3按断流能力选择

设备的额定开断电流Ioc或断流容量Soc，对分断短路电流的设备来说，不应小于它可能分断的最大短路有效值Ik(3)或短路容量Sk(3)，即

(3)IocIk(3)或SocSk(3)

对于分断负荷设备电流的设备来说，则为IocIOLmax，IOLmax为最大负荷电流。 6.1.4 隔离开关、负荷开关和断路器的短路稳定度校验 a)动稳定校验条件

(3)(3)imaxish或ImaxIsh

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(3)(3)imax、Imax分别为开关的极限通过电流峰值和有效值，ish、Ish分别为开关所处的三相

短路冲击电流瞬时值和有效值

(3)2tima b)热稳定校验条件 It2tI对于上面的分析，如表6-1所示，由它可知所选一次设备均满足要求。

表6-1 10 kV一次侧设备的选择校验 选择校验项目 参数 装置地点条件 数据 电压 电流 断流能力 动态定度 (3) Ish热稳定度 (3)2Itima 其它 二次负荷0.6 UN 10kV IN 57.7A (I(1NT)) Ik(3) 1.2kA 3.06kA 1.221.92.7 额定参数 高压少油断路器SN10-10I/630 UNe 10kV UNe 630kA Ioc 16kA imax 40 kA It2t 1622512 高压隔离开关GN一次设备型号规格 68-10/200 10kV 200A - 25.5 kA 1025500 高压熔断器RN2-10 电压互感器JDJ-10 电压互感器JDZJ-10 10kV 10/0.1kV 0.5A - 50 kA - - - - - 100.10.1//kV333 - - - - 电流互感器LQJ-10 避雷针FS4-10 户外隔离开关GW4-12/400 10kV 10kV 12kV 100/5A - 400A - - - 22520.1kA =31.8 kA - 25kA (900.1)21 =81 - 1025500 6.2 380V侧一次设备的选择校验

同样，做出380V侧一次设备的选择校验，如表6-2所示，所选数据均满足要求。

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表6-2 380V一次侧设备的选择校验 选择校验项目 参数 数据 电压 电流 断流 能力 动态 定度 (3) Ish热稳定度 (3)2Itima 其它 - - - - 装置地点条件 UN 380V IN 总1267.1A Ik(3) 15.8kA 29.1kA 1.220.71.0 额定参数 低压断路器DW15-1500/3D UNe 380V UNe 1500A 630A Ioc 40kA 30Ka (一般) imax - It2t - 一低压断路器次DW20-630 设备低压断路器型DW20-200 号低压断路规格 HD13-1500/30 电流互感器LMZJ1-0.5 电流互感器LMZ1-0.5 380V （大于I30） 200A - - - 380V （大于I30） 1500A 1500/5A 100/5A 160/5A 25 kA - - - 380V 500V 500V - - - - - - - - - - - - 6.3 高低压母线的选择

查表得到，10kV母线选LMY-3(404mm),即母线尺寸为40mm4mm;380V母线选LMY-3（12010）+806，即相母线尺寸为120mm10mm，而中性线母线尺寸为80mm6mm。

7.变压所进出线与邻近单位联络线的选择

7.1 10kV高压进线和引入电缆的选择 7.1.1 10kV高压进线的选择校验

采用LGJ型钢芯铝绞线架空敷设，接往10kV公用干线。 a).按发热条件选择

由I30=I1NT=57.7A及室外环境温度32°，查表得，初选LGJ-35,

其35°C时的Ial=149A>I30,满足发热条件。

b).校验机械强度 查表得，最小允许截面积Amin=25mm2，而LGJ-35满足要求，故选它。

由于此线路很短，故不需要校验电压损耗。

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7.1.2 由高压配电室至主变的一段引入电缆的选择校验

采用YJL22-10000型交联聚乙烯绝缘的铝芯电缆之间埋地敷设。 a)按发热条件选择

由I30=I1NT=57.7A及土壤环境25°，查表得，初选缆线芯截

面为25mm2的交联电缆，其Ial=149A>I30,满足发热条件。

b)校验热路稳定

(3)按式AAminItimaC，A为母线截面积，单位为mm2；Amin为

(3)满足热路稳定条件的最大截面积，单位为mm2；C为材料热稳定系数；I为母线通过的(3)三相短路稳态电流，单位为A；tima短路发热假想时间，单位为s。本电缆线中I=1960，

tima=0.5+0.2+0.05=0.75s，终端变电所保护动作时间为0.5s，断路器断路时间为0.2s，

(3)C=77，把这些数据代入公式中得AminItimaC19600.7522mm2馈电给1号厂房（铸造车间）的线路采用VLV22-1000型聚氯乙烯绝缘铝芯电缆直接埋地敷设。

a）按发热条件需选择

由I30=201A及地下0.8m土壤温度为25℃，查表，初选缆

芯截面120mm2，其Ial=212A>I30，满足发热条件。

b）校验电压损耗

由图1.1所示的工厂平面图量得变电所至1号厂房距离约为

288m，而查表得到120mm2的铝芯电缆的R0=0.31/km （按缆芯工作温度75°计），

X0=0.07/km，又1号厂房的P30=113.6W, Q30=126.36 kvar，故线路电压损耗为

(pRqX)113.6kW(0.310.288)126.36kvar(0.070.1)U29.02VUN0.38kV

U%29.02100%7.6%>Ual%=5%。 380c）断路热稳定度校验

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timaC0.75224mm2 76(3)AminI19700不满足短热稳定要求，故改选缆芯截面为240mm2的电缆，即选VLV22-1000-3240+1120的四芯聚氯乙烯绝缘的铝芯电缆，中性线芯按不小于相线芯一半选择，下同。 7.2.2 锻压车间

馈电给2号厂房（锻压车间）的线路，亦采用VLV22-1000-3240+1120的四芯聚氯乙烯绝缘的铝芯电缆直埋敷设（方法同上，从略）。 7.2.3 金工理车间

馈电给3号厂房（金工车间）的线路，亦采用VLV22-1000-3240+1120的四芯聚氯乙烯绝缘的铝芯电缆直埋敷设（方法同上，从略）。 7.2.4 工具车间

馈电给4号厂房（工具车间）的线路，亦采用VLV22-1000-3240+1120的四芯聚氯乙烯绝缘的铝芯电缆直埋敷设（方法同上，从略）。 7.2.5 仓库

馈电给10号厂房（仓库）的线路，由于仓库就在变电所旁边，而且共一建筑物，因此采用聚氯乙烯绝缘铝芯导线BLV-1000型5根（包括3根相线、1根N线、1根PE线）穿硬塑料管埋地敷设。 a）按发热条件需选择

由I30=16.2A及环境温度25C，初选截面积4mm2，其Ial=19A>I30，满足发热条件。

b）校验机械强度 械强度要求。

c) 所选穿管线估计长50m，而查表得R0=0.85/km，X0=0.119/km，又仓库的

P30=10.8kW, Q30=6.2 kvar，因此

查表得，Amin=2.5mm2，因此上面所选的4mm2的导线满足机

U(pRqX)10.8kW(8.550.05)6.2kvar(0.1190.05)12.2V

UN0.38kV

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U%12.2100%3.21%<Ual%=5% 故满足允许电压损耗的要求。 3807.2.6 热处理车间

馈电给6号厂房（热处理车间）的线路 亦采用VLV22-1000-3240+1120的四芯聚氯乙烯绝缘的铝芯电缆直埋敷设（方法同上，从略）。 7.2.7装配车间

馈电给7号厂房（装配车间）的线路 亦采用VLV22-1000-3240+1120的四芯聚氯乙烯绝缘的铝芯电缆直埋敷设（方法同上，从略）。 7.2.8机修车间

馈电给8号厂房（机修车间）的线路 亦采用VLV22-1000-3240+1120的四芯聚氯乙烯绝缘的铝芯电缆直埋敷设（方法同上，从略）。 7.2.9锅炉房

馈电给9号厂房（锅炉房）的线路 亦采用VLV22-1000-3240+1120的四芯聚氯乙烯绝缘的铝芯电缆直埋敷设（方法同上，从略）。 7.2.10电镀车间

馈电给5号厂房（电镀车间）的线路 亦采用VLV22-1000-3240+1120的四芯聚氯乙烯绝缘的铝芯电缆直埋敷设（方法同上，从略）。 7.2.11 生活区

馈电给生活区的线路 采用BLX-1000型铝芯橡皮绝缘线架空敷设。

1）按发热条件选择 由I30=413A及室外环境温度（年最热月平均气温）32℃，初选BLX-1000-1240，其31℃时Ial≈455A>I30,满足发热条件。

2）效验机械强度 查表可得，最小允许截面积Amin=10mm2，因此BLX-1000-1240满足机械强度要求。

3）校验电压损耗 查工厂平面图可得变电所至生活区的负荷中心距离600m左右，而查表得其阻抗值与BLX-1000-1240近似等值的LJ-240的阻抗R0=0.14/km，

X0=0.30/km（按线间几何均距0.8m），又生活区的P30=240KW，Q30=79.2kvar，因此

U(pRqX)240kW(0.140.2)79.2kvar(0.30.2)9.4V

UN0.38kVU%9.4100%2.5%<Ual%=5% 380 第 - 17 - 页 共 20 页

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满足允许电压损耗要求。因此决定采用四回BLX-1000-1120的三相架空线路对生活区供电。PEN线均采用BLX-1000-175橡皮绝缘线。重新校验电压损耗，完全合格。 7.3 作为备用电源的高压联络线的选择校验

采用YJL22—10000型交联聚氯乙烯绝缘的铝心电缆，直接埋地敖设，与相距约2Km的临近单位变配电所的10KY母线相连。 7.3.1按发热条件选择

工厂二级负荷容量共335.1KVA，I30335.1kVA/(310kV)19.3A，最热月土壤平均温度为25℃。查表《工厂供电设计指导》8-43，初选缆心截面为25mm2的交联聚乙烯绝缘的铝心电缆，其Ial90AI30满足要求。

7.3.2短路热稳定校验

按本变电所高压侧短路电流校验，由前述引入电缆的短路热稳定校验，可知缆芯25mm2的交联电缆是满足热稳定要求的。而临近单位10KV的短路数据不知，因此该联路线的短路热稳定校验计算无法进行，只有暂缺。

以上所选变电所进出线和联络线的导线和电缆型号规格如表 7-1所示。

表7-1 进出线和联络线的导线和电缆型号规格 线 路 名 称 10KV电源进线 主变引入电缆 至1号厂房 至2号厂房 至3号厂房 至4号厂房 380V 低压 出线 至5号厂房 至6号厂房 至7号厂房 至8号厂房 至9号厂房 至10号厂房 至生活区 与临近单位10KV联络线 8.主接线图

导线或电缆的型号规格 LGJ-35铝绞线（三相三线架空） YJL22—10000—3×25交联电缆（直埋） VLV22—1000—3×240+1×120四芯塑料电缆（直埋） VLV22—1000—3×240+1×120四芯塑料电缆（直埋） VLV22—1000—3×240+1×120四芯塑料电缆（直埋） VLV22—1000—3×240+1×120四芯塑料电缆（直埋） BLV—1000—1×4铝芯线5根穿内径25mm硬塑管 VLV22—1000—3×240+1×120四芯塑料电缆（直埋） VLV22—1000—3×240+1×120四芯塑料电缆（直埋） VLV22—1000—3×240+1×120四芯塑料电缆（直埋） VLV22—1000—3×240+1×120四芯塑料电缆（直埋） VLV22—1000—3×240+1×120四芯塑料电缆（直埋） 四回路，每回路3×BLX-1000-1×120+1×BLX-1000-1×75橡皮线（三相四线架空线） YJL22—10000—3×16交联电缆（直埋） 2 第 - 18 - 页 共 20 页

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参考文献

[1]刘介才编 工厂供电设计指导 机械工业出版社 2008.4 [2]孙丽华主编 电力工程基础 机械工业出版社 2009.12 [3]刘江主编 建筑电气设备选型 中国建筑工业出版社 2003 [4]苏文成主编 工厂供电 机械工业出版社 2002

[5]朱林根主编 现代住宅建筑电气设计 中国建筑工业出版社 2004

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