干拌砂浆储料罐加固施工方案
一、 编制依据
1、 《木结构设计规范》 (GB50005—2003） 2、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ130-2011） 3、 《建筑地基基础设计规范》 （GB50007—2011) 4、 《混凝土结构设计规范》 （GB50010—2012） 5、 本工程施工图、建筑工程施工手册、干拌砂浆生产设备说明书、
《干拌砂浆生产设备》，《干拌砂浆生产设备安全规则》。 二、工程概况
工程名称：升辉现代（电子商务)设计产业中心A区1#、2#、3/4/5＃楼及地下室工程
工程地址：徐州云龙区郭庄路与庆丰路交叉口
建设规模:45573。5m2,框架结构/地下1层，1#楼地上15/16层，2＃-5＃楼地上5/6层
建设单位：江苏升辉装饰建材实业有限公司 监理单位：江苏东科建设项目管理有限公司 设计单位：徐州市建筑设计研究院有限责任公司 施工单位：锦宸集团有限公司 勘察单位：江苏省第二地质工程勘察院
本工程为框架结构，建筑安全等级：二级;地基基础设计等级：甲级；桩基：甲级； 建筑抗震设防类别：丙类；钢筋混凝土结构抗震等级：框架抗震等级为三级；剪力墙抗震等级为二级;建筑防火分类等级：一级；耐火
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等级：地下室一级;地上一级.
三、地下室顶板加固施工方案设计
为保证干拌砂浆生产设备正常运行及楼面安全,我公司拟采用2台预拌砂浆储存罐,其中一台安装在1#楼西侧（车库外）,另一台安装在在车库顶板14—15轴交C-D轴，因此处板厚300，为保证混凝土板承载力及现浇混凝土板抗裂系数能满足使用要求，固采用如下加固方案：采用钢管(φ48×2.8）搭设满堂脚手架，把地下室顶板上的荷载传至地下室底板以满足安全施工要求。满堂架搭设时采用立杆上加可调顶托，顶板上用方木（40×90mm）作为主龙骨的支撑体系,支撑架搭设宽度为干拌砂浆生产设备基础宽度每边加宽1米（4。2m×4.2m).立杆间距600mm，底部垫方木,水平拉杆步距小于1200mm,45度角剪刀撑隔两条立杆连续设置到顶，上、下水平拉杆距立杆端部不大于200mm.为确保施工干拌砂浆生产设备荷载能有效传递至地下室底板，可调顶托必须旋紧，并要求上、下层立杆位置相对应。
四、地下室顶板加固计算 1、 参数信息
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1)。干拌砂浆生产设备基本参数
公称储量m3 自重kg 罐体直径mm 罐体高度mm 地脚间距（外侧）mm 收尘器过滤面积m2 卸料直径mm 2）。荷载参数： 施工荷载：2kN/m2; 3）。钢管参数:
钢管类型:Ф48×2。8; 钢管横距: 600mm; 钢管纵距：600mm； 钢管步距: 1200mm；
模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度：0。2 m; 2、 荷载计算 根据《设备说明书》
基础承载N＝（罐体重+附件重+存储砂浆重量）╳ 安全系数 ×9。8N/㎏
＝(2400╳2+1000+15000╳2)╳ 1.4×9.8 ＝ 35800×1。4×9。8 ＝ 491176N ＝ 491.176kN
基础底座平面尺寸为3400╳3200 mm ，则地下室顶板承压:
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15m3 2400 2500 6500 2400×2500 8 φ250 P＝491。176/(3。4＊2*1+1.4*1.5）＝ 55。19kN/m2。 3、 立杆验算
以最大荷载对立杆进行验算，不考虑钢筋砼上梁的承载力，则传给每根立杆的力为:N＝55。19×0.6╳0。6＝19.88kN
查《施工手册》
当水平步距为1000mm时，立杆（48╳2。8钢管、对接方式）允许荷载 【N】=28kN >19.88kN ；
查建筑材料手册得，可调顶托的允许荷载【N】=20kN 〉19。88kN 。故立杆受力满足要求.
4、 混凝土强度验算
为方便计算，假设载荷全部集中并均匀分布于底座的两条槽钢［12（b×h＝
53×120),计算如下：
两槽钢与混凝土楼面的接触面积
S＝(53mm×3300mm）×2 ＝349800mm2
据前项计算，本施工干拌砂浆生产设备荷载N＝ 491.176kN
则混凝土单位面积承载P＝491.176×1000/349800mm2 ＝1。4N/ mm2
查《施工手册》,强度等级为C35混凝土强度设计值轴心抗压为
【P】＝16。7N/ mm2 〉 1.4N/ mm2
4、楼板破碎应力验算(按1m长度截面计算)。
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（1)楼板1m长度截面含钢率：U＝Fu / （b×h0）
配筋采用 双层Φ 10 @125。则截面布筋面积 Fu ＝ 785 mm2 。 截面长度 b ＝1m ＝ 1000 mm 。 楼板有效高度 h0 ＝ 300-30＝270mm 。 则 U ＝ 785/（1000×150）＝ 0。0052
(2）混凝土强度计算系数α＝ U × Rα/ Ru据《施工手册》, Rα（钢筋强度）,三级螺纹钢,采用Rα＝400 N/mm2 Ru （混凝土强度）, C35，采用Ru ＝16。7 N/mm2 则α＝0。0052×400/16。7＝0。126
则A0＝α×(1－α)＝0.126×（1—0。126）=0.11 (4)断面可承载最大弯矩【Mp】＝A0×b×h02×Ru ＝0.126×1000×1502×14.7
＝41674500N·mm
＝41。67KN·m (5）实际最大跨中弯矩。
立杆支承间距为600mm，假设荷载全部集中并均匀分布于底座的两条槽钢
(长为3.3m），按可能的最大弯矩验算,即槽钢正好位于两排立杆的正中间， 此时计算跨中弯矩最大值可简化为按简支梁计算，见图2.
P(每米集中荷载)
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L＝ 0.5m 图2
每米截面最大弯矩W＝1/4 × P × L
＝1/4 ×[942.564/(2×5）］×0.7 ＝16。49KN·m 〈 41。67KN·m
(6)若底座槽钢正好与底板下钢管顶撑排列位置重叠，则此项弯矩计算按均布载荷连续梁计算，可忽略不计（见图3)。
图3
5、 顶托上垫方木承压强度验算
方木主要承受支撑点的承压强度计算，按前项荷载计算及立杆验算，
每根立杆所受压力N＝0。3025kN，方木支撑接触面积为40×90＝3600 mm2 则单位面积压力fc＝18。47kN /3600 mm2 ＝ 5.13/mm2
查《木结构设计手册》，针叶松最弱顺纹压应力为：
【fc】=8。0 N/mm2 >5.13/mm2
通过上述验算，干拌砂浆生产设备基础加固施工方案完全满足安全使用要求.
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