一种一体化集成宽带阵列天线设计

Ｖｏ１．２５　ＮＯ．６　９４　航天器工程　ＳＰＡＣＥＣＲ．ＡＦＴ　ＥＮＧＩＮＥＥＲＩＮＧ　第２５卷第６期　２０１６年１２月　一种一体化集成宽带阵列天线设计　刘志佳ｈ　雷冀　庄建楼　韩运忠　（１北京空间飞行器总体设计部，北京　１０００９４）　（２北京空间飞行器总体设计部，电磁兼容与天线测试工程技术研究中心，北京　１０００９４）　摘　要　针对新一代深空探测通信的需求，提出了一种高集成度Ｘ频段宽带圆极化微带阵列　天线。天线由４８单元层叠微带贴片单元和相应的多层馈电网络组成。天线通过耦合馈电技术将　辐射单元和馈电网络（ＢＦＮ）进行一体化集成，采用旋转序列馈电技术提高天线的圆极化性能。对　实际设计的天线进行了仿真分析，结果表明：该天线在１９．４　的频带范围内具有较好的增益、驻波　比和圆极化特性，能够满足新一代深空探测通信任务的需求。　关键词　航天器；一体化集成天线；宽带；圆极化；阵列天线；多层馈电网络　中图分类号：ＴＮ８２　文献标志码：Ａ　ＤＯＩ：１０．３９６９／ｊ．ｉｓｓｎ．１６７３—８７４８．２０１６．０６．０１５　Ｄｅｓｉｇｎ　ｏｆ　ａｎ　Ｉｎｔｅｇｒａｔｅｄ　Ｂｒｏａｄｂａｎｄ　Ｍｉｃｒｏｓｔｒｉｐ　Ａｒｒａｙ　Ａｎｔｅｎｎａ　ＬＩＵ　Ｚｈｉｊｉａ　’　ＬＥＩ　Ｊｉ　’　ＺＨＵＡＮＧ　Ｊｉａｎｌｏｕ　ＨＡＮ　Ｙｕｎｚｈｏｎｇ　・　（１　Ｂｅｉｊｉｎｇ　Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ　ｏｆ　Ｓｐａｃｅｃｒａｆｔ　Ｓｙｓｔｅｍ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，Ｂｅｉｊｉｎｇ　１０００９４，Ｃｈｉｎａ）　（２　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ　Ｒｅｓｅａｒｃｈ　Ｃｅｎｔｅｒ　ｏｆ　ＥＭＣ　ａｎｄ　Ａｎｔｅｎｎａ　Ｔｅｓｔ　Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，　Ｂｅｉｊｉｎｇ　Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ　ｏｆ　Ｓｐａｃｅｃｒａｆｔ　Ｓｙｓｔｅｍ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，Ｂｅｉｊｉｎｇ　１０００９４，Ｃｈｉｎａ）　Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｉｎ　ｃｏｎｓｉｄｅｒｉｎｇ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｒｅｑｕｉｒｅｍｅｎｔ　ｏｆ　ｎｅｗ　ｇｅｎｅｒａｔｉｏｎ　ｄｅｅｐ　ｓｐａｃｅ　ｅｘｐｌｏｒａｔｉｏｎ　ｃｏｍｍｕｎｉｃａ—　ｔｉｏｎ，ａｎ　Ｘ　ｂａｎｄ　ｈｉｇｈ　ｉｎｔｅｇｒａｔｉｏｎ　ｂｒｏａｄｂａｎｄ　ｃｉｒｃｕｌａｒ　ｐｏｌａｒｉｚａｔｉｏｎ　ｍｉｃｒｏｓｔｒｉｐ　ａｒｒａｙ　ａｎｔｅｎｎａ　ｉｓ　ｉｎｔｒｏ—　ｄｕｃｅｄ　ｉｎ　ｔｈｉｓ　ｐａｐｅｒ．Ｔｈｅ　ａｒｒａｙ　ａｎｔｅｎｎａ　ｉｓ　ｃｏｍｐｏｓｅｄ　ｏｆ　４８　ｐｒｉｎｔｅｄ　ｓｔａｃｋｅｄ　ｍｉｃｒｏｓｔｒｉｐ　ｐａｔｃｈ　ｅｌｅ—　ｍｅｎｔｓ　ａｎｄ　ｍｕｌｔｉｌａｙｅｒ　ｂｅａｍ　ｆｏｒｍｉｎｇ　ｎｅｔｗｏｒｋ（ＢＦＮ）．Ｃｏｕｐｌｅｄ　ｆｅｅｄｉｎｇ　ｔｅｃｈｎｉｑｕｅ　ｉｓ　ａｐｐｒｏｐｒｉａｔｅ　ｆｏｒ　ｎｅｗ　ａｒｒａｙ　ａｎｔｅｎｎａ　ａｒｃｈｉｔｅｃｔｕｒｅｓ　ｔｈａｔ　ｉｎｔｅｇｒａｔｅｓ　ｔｈｅ　ｒａｄｉａｔｉｎｇ　ｅｌｅｍｅｎｔｓ　ｗｉｔｈ　ｔｈｅ　ａｓｓｏｃｉａｔｅｄ　ＢＦＮ．　Ｓｅｑｕｅｎｔｉａｌ　ｒｏｔａｔｉｏｎ　ｔｅｃｈｎｉｑｕｅ　ｈａｓ　ｂｅｅｎ　ａｐｐｌｉｅｄ　ｏｎ　ｔｈｅ　ａｒｒａｙ　ｔｏ　ｏｂｔａｉｎ　ｂｒｏａｄ　ｂａｎｄｗｉｄｔｈ　ｉｎ　ｒｅｔｕｒｎ　ａｘｉａｌ　ｒａｔｉｏ　ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ．Ｔｈｅ　ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ　ｒｅｓｕｌｔｓ　ｓｈｏｗ　ｔｈａｔ　ｔｈｅ　ａｎｔｅｎｎａ　ｏｂｔａｉｎ　ｇｏｏｄ　ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ　ｏｆ　ｇａｉｎ，ＶＳＷＲ（ｖｏｌｔａｇｅ　ｓｔａｎｄｉｎｇ　ｗａｖｅ　ｒａｔｉｏ）ａｎｄ　ｃｉｒｃｕｌａｒ　ｐｏｌａｒｉｚａｔｉｏｎ　ｏｖｅｒ　ａ　ｗｉｄｅ　ｂａｎｄｗｉｄｔｈ　（１　９．４　）．Ｔｈｅ　ａｎｔｅｎｎａ　ａｒｒａｙ　ｃａｎ　ｍｅｅｔ　ｔｈｅ　ｒｅｑｕｉｒｅｍｅｎｔ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｎｅｗ　ｇｅｎｅｒａｔｉｏｎ　ｄｅｅｐ　ｓｐａｃｅ　ｅｘｐｌｏｒａ—　ｔｉｏｎ　ｃｏｍｍｕｎｉｃａｔｉｏｎ．　Ｋｅｙ　ｗｏｒｄｓ：ｓｐａｃｅｃｒａｆｔ；ｉｎｔｅｇｒａｔｅｄ　ａｎｔｅｎｎａ；ｗｉｄｅｂａｎｄ；ｃｉｒｃｕｌａｒ　ｐｏｌａｒｉｚａｔｉｏｎ；ａｒｒａｙ　ａｎｔｅｎｎａ；ｍｕｌｔｉｌａｙｅｒ　ｂｅａｍ　ｆｏｒｍｉｎｇ　ｎｅｔｗｏｒｋ　星探测着陆巡视器中，国内外一般均配备一副高增　１　引言　深空探测领域尤其是月球探测着陆巡视器和火　收稿日期：２０１６—０８—０３；修回日期：２０１６－０９—０５　益天线并利用ｘ频段作为测控通信频段。例如我　国月球探测中的嫦娥三号着陆器定向天线；美国２００３　年发射的用于火星探测的勇气号、机遇号的高增益天　作者简介：刘志佳，男，工程师，从事阵列天线、反射面天线及微波器件设计。Ｅｍａｉｌ：ｚｈｉｊｉａ．１ｉｕ＠ｈｏｔｍａｉｌ．ｔｏｍ。　第６期　刘志佳等：一种一体化集成宽带阵列天线设计　线，２Ｏ１１年发射的用于火星探测的好奇号高增益天　线　Ｊ。其中，嫦娥三号着陆器定向天线采用的是正　馈单反射面天线形式，天线口径约为４００　ｍｍ，剖面高　保护板ＦＲ４，辐射阵面（包括上层贴片，上层介质　板，泡沫，下层贴片，下层介质板，泡沫，配备耦合缝　隙的地板）、ＢＦＮ１、ＢＦＮ２、ＢＦＮ３组成。最后利用　金属硬铝蒙皮将天线本体包围，提高正向辐射性能　度约为１５Ｏ　ｍｍ，同时天线为窄带天线，工作模式为　单发射状态。美国勇气号、机遇号的高增益天线为　印制偶极子阵列。圆极化利用印制曲线极化器实现，　天线剖面高度较常规反射面剖面高度降低约５０　，　但是由于偶极子单元窄带的谐振特性，该天线在　的同时达到对天线本体的保护。　ＦＲ４　寄生贴片　Ｒｏｇｅｒｓ６００２　８．４（　Ｈｚ发射频段性能较好，电压驻波比（ＶＳＷＲ）　为１．２；１，峰值增益为２４．５　ｄＢｉｃ；但在７．１　ＧＨｚ接　收工作频段时，ＶＳＷＲ为２．４：１，且该频段下的峰　泡沫　－－—＿＿＿＿＿＿——・＿・————＿＿＿＿———・＿＿卜叶辐时Ⅵ占片　Ｒｏｇｅｒｓ０００２　泡沫　地板　泡沫　地板　泡沫　Ｅ金属带线　值增益仅为２０．６　ｄＢｉｃ。美国好奇号的高增益天线　为多层阵列天线，辐射单元采用圆环微带形式，辐射　阵面利用６个子阵的三角形网格形式，导致该天线　馈电网络（ＢＦＮ）复杂，同时天线的剖面高度较高，　约为５０　ｍｍ。　泡沫　地板　泡沫　近些年来。微带平面阵列天线发展迅速，相比较　于传统的反射面天线，微带阵列天线具备许多优点，　例如易于制造、低剖面、轻量化、易共形并且可以精　确控制方向图形状，适于批量生产等　］。但是，微带　阵列天线由于天线本身的欧姆损耗、介质损耗和馈　（ａ）阵列垂直结构　电网络的寄生辐射等影响，微带阵列天线一般增益、　效率均较低　，ｉ￣ｉｌ。　针对目前普通微带阵列天线的效率较低、剖面　尺寸较大的问题，本文介绍了一种一体化集成微带　阵列天线，频段为７．０～８．５　ＧＨｚ，覆盖了深空探测　火星着陆器高增益天线的工作频段，使用Ａｎｓｙｓ　ＨＦＳＳ　Ｖ１５．０软件对天线进行了仿真和优化，仿真　结果验证了该设计的合理性和可行性，可以为深空　（ｂ）阵列俯视圈　探测着陆器高增益天线提供设计参考。　图１阵列结构图　Ｆｉｇ．１　Ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ　ｏｆ　ｔｈｅ　ａｒｒａｙ　２阵列天线设计　为了满足未来我国深空探测中火星着陆器高增　益天线的需求，以及天线的小型化、轻量化、低剖面、　高增益、宽带的工作模式，本文设计的阵列天线为宽　带圆极化多层微带阵列天线。并将馈电网络同辐射　阵面进行了一体化集成设计，天线的通信模式为收　发共用。　相比于目前常见的微带阵列天线　］。该天线主　要具有以下优点：　（１）天线一体化集成设计．将馈电网络集成到阵　列内部，结构紧凑，有效地减小了天线整体尺寸；　（２）馈电网络采用悬置介质带状线实现，具有更　小的损耗，从而有效提高阵列天线的增益及辐射　效率；　（３）目前常见的微带阵列天线。其馈电网络同辐　射单元多在同层制造，导致馈电网络的寄生辐射较　大，对正向辐射方向图存在影响，本文设计的一体化　阵列天线将馈电网络同辐射阵面置于不同层，有效　该一体化集成阵列天线由辐射阵面、ＢＦＮ组　成，ＢＦＮ包含了三层，分别为ＢＦＮ１、ＢＦＮ２、ＢＦＮ３，　具体组成如图１所示。共包含４８个辐射单元，其中　辐射阵元间距为３５　ｍｍ，整阵的尺寸为２６０　ｍｍ×　３００　ｍｍ×３０　ｍｍ。从上到下依次为：光面介质阵面　降低了馈电网络的寄生辐射，从而提高天线的辐射　效率；　９６　航天器工程　（４）采用了新型六边形布局的平行四边形子阵　网络，相比于常见的矩形布局、圆形布局，有效地　提高了天线圆极化轴比性能，减小阵列的布局尺　寸，且该平行四边形子阵相比较于三角形子阵在　保证圆极化性能的前提下，有效地简化了馈电网　络的设计。　２．１　阵面布局设计　从国外在轨的无源阵列天线来看，圆极化阵列　天线多采用圆环阵列或者三角形网格的六边形阵　列，其中罗塞塔（Ｒｏｓｅｔｔａ）卫星的中等增益天线采用　了圆环阵列，国际移动卫星一４（ＩＮＭＡＲＳＡＴ一４）卫星　的导航天线、伽利略（Ｇａｌｉｌｅｏ）卫星的导航天线采用　了三角形网格的六边形阵列形式【９。　。　为了提高阵列天线的圆极化性能，从而提高　天线增益，减小阵面布局尺寸，Ｇａｌｉｌｅｏ的导航天线　采用了三角形网格的六边形阵列形式，但是本文　若利用此种辐射子阵布局，会直接导致馈电网络　的实现较复杂，辐射子阵内须设计一分六功分器　和一分十功分器，而且需要这两种功分器的输出　保证良好的幅度、相位输出特性。此种馈电网络　的设计难度较大且输出的性能不好控制。综合考　虑阵面布局等因素，一体化集成阵列天线采用了　整体六边形设计，辐射子阵为平行四边形网格的　布局。该阵列天线由３个辐射子阵组成，每个辐射　子阵由４×４共计１６个辐射单元组成，辐射子阵内　仅须设计一分十六功分器即可，这种功分器的设　计难度较低。此种布局可以很大程度上解决馈电　网络的复杂性，同时兼顾天线辐射方向图不同切　面的一致性特性，其具有以下优点：①每个子阵中　的相邻单元间距、相邻子阵的相邻单元间距完全　相同；②相邻子阵的中心间距相同且与轴中心依　次排布。　为了进一步改善阵列的圆极化性能，将旋转序　列馈电技术应用到阵列中＿１　］。为了简化馈电网　络的设计难度，将旋转序列馈电技术在每个子阵之　间实现，而不是采用常见的子阵内利用旋转序列馈　电技术。考虑到实现的可行性和复杂性，辐射子阵　内的辐射单元完全相同，不进行旋转，均为同向排　布。其中辐射子阵１、辐射子阵２、辐射子阵３中每　个辐射子阵沿坐标原点（阵列中心位置，中心无阵　元）旋转１２０。，这样的结构需要激励每个子阵的信　号为幅度相同、相位相差１２０。，从而形成旋转序列　馈电，实现良好的增益、轴比特性。图２为阵面的布　局示意图。　１２ｏｏ　．２４。／　。　廖　）　０　子阵１，０。　图２阵面布局　Ｆｉｇ．２　Ｌａｙｏｕｔ　ｏｆ　ｔｈｅ　ａｒｒａｙ　２．２宽带辐射单元设计　为了实现天线在７．０～８．５　ＧＨｚ频段内工作，　采用层叠微带天线以实现其宽带特性［１　。单元天　线采用加装航天常用材料光面ＦＲ４板材的一体化　设计。利用馈电网络将能量馈入激励贴片，同时能　量从激励贴片耦合到寄生贴片来展宽频带。这样既　保证了天线的平面尺寸不变，同时又适合于后续的　阵列布阵。辐射单元由一个一分四的威尔金森功分　器组成，其中一分四的威尔金森网络四路输出口每　个端口的中心频率下的输出相位依次为０。，９０。，　１８０。，２７０。。四路印制带线通过中间地板开的缝隙　将能量馈入激励贴片。　２．３馈电网络设计　常见的馈电网络均为微带电路，由于微带电路　特性，特别是Ｘ频段以上的微带形式的馈电网络损　耗一般较大，且频带内的相位输出特性不易控制。　为了减小传输损耗、降低寄生辐射对阵列天线性能　的影响，将馈电网络进行了多层设计，每个功能模块　之间利用地板进行分离，有效地减小馈电网络的寄　生辐射对阵列天线正向辐射的影响，同时利用悬置　介质带状线实现低损耗特性＿】　。悬置介质带状线　最大优点是利用低损耗介质板材蚀刻出金属带线并　悬置于两层地板中间，这种结构的有效介电常数接　近空气，从而保证带状线表面波的损耗很小。同时　为了结构稳定性考虑，中间利用低损耗泡沫填充，其　结构如图３所示。　多层馈电网络间利用垂直的金属化过孔实　现，由于金属化过孔这种垂直结构会破坏带状线　的对称性，为了避免产生横电波（ＴＥ）模，利用加装　短路针屏蔽效应来截止ＴＥ模。利用Ａｎｓｙｓ　ＨＦＳＳ　Ｖ１５．０软件仿真的此种结构的插损在ｘ频段不大　于０．１　ｄＢ。为了解决在整个工作频带内实现３个　辐射子阵相差１２ｏ。的等幅度信号输入，需要馈电　第６　Ｉ９Ｊ　刘志件等：一种一体化集成宽带阵列火线没汁　网络保证良好的幅度、相位输Ⅲ特性。　时兼顾低　损耗特性．小义采朋悬置介质　带；状线肜式的宽带　鲥大曼（Ｓｃｈｉｆｆｎｌ￣ｔｎ）移相器来实现此功能　。　３悬　介质带状线结卡勾　Ｉ　ｉｇ．３　ＳＩ】＿ｌｌ　Ｉ【ＩＩ－Ｕ　ｏｆ｜１１Ｃ　ｓｕｓｐｅｎｄｅｄ　ｓｕ１）　ｌ　ｒａｌ（．　１　ｒｉｌ￣ｌｉｎｅ　３　仿真验证　３．１　辐射单元仿真结果　结合２．２　设计分析．采　Ａｎｓｙｓ　ＨＦＳＳ　Ｖｌ　５．０软什进仃建模．没计ｒ上作频段　７．０～　８．５（；Ｉ＿ｌｚ的ＪＪＩ】装ＦＲ４介质保护板的微带覆层圆檄　化　元犬线．　结构尺寸如　４所示。　１　０　６ｍＩｌｌ　ｔｏ　２５４ｍＩｌ　▲　泡沭　ｌ　３　７５　ｎ１ｍ　ｏ　５０８ｍｌ】１　泡沫　ｔ　２．２５　０．２５４　ｎⅥｌ１　（ａ）辐射阵无删ｌ观　８ｍｉｌｌ　合｝　地板　㈦辐射阵　俯视Ｉ到　４辐射阵元示意罔　Ｆｉｇ．４　Ｒａｄｉａｔｉｎｇ　ｅｌｅｍｅｎｔ　在Ａｎｓｙｓ　ＨＦＳＳ　Ｖ１５．０软件中，将介质板材、　泡沫的厚度ｌ州定，贴片尺寸（控制频率潴振点）、开槽　尺寸、佗　（阻抗匹配）为优化参数，考虑到通用性，　带线优化的参号阻抗为５０　Ｑ，图５给出ｒ孤　单元　的仿真增益方阳图，图６给出了相应的回波损耗。　仿真计算结果表明：该单元天线在７．０～８．ｊ　ＧＨｚ　的带宽范围辐射方向图具备较好的切面一致性，可　以作为后续阵列天线组阵的阵元。　（ａ）　Ｊ　增益方向　（也　ＢＦＮ１搠耗）（８　５　ＧＨｚ）　ｊ　！　翌　主　骠　）啦Ｊ　增益方ｌａｌ［￣ｌ（也含ＢＦＮＩ损耗）（７．０（１｝ｔｚ）　５　辐射　元方向　Ｆｉｇ．５　Ｒａｄｉａｔｉｎｇ　ｅｌｅｍｅｎｔ　ｐａｔｔｅｒｎ　Ｊ冬１　６　辐射单元回波损耗　Ｆｉｇ．６　Ｉｓｏｌａｔｅｄ　ｒａｄｉａｔｉｎｇ　ｅｌｅｍｅｎｔ　ｒｅｔｕ　ｒｎ　ｌｏｓｓ　航天器工程　３．２馈电网络仿真结果　结合２．３节设计分析，采用Ａｎｓｙｓ　ＨＦＳＳ　Ｖ１５．０软件建模，设计了工作频段在７．Ｏ～８．５　ＧＨｚ　适用于阵面布局的多层馈电网络，其中ＢＦＮ２构成　如图７所示，ＢＦＮ３构成如图８所示。　、　图７　ＢＦＮ２构成　Ｆｉｇ．７　ＢＦＮ２　ｓｐｅｃｉｆｉｃａｔｉｏｎｓ　图８　ＢＦＮ３构成　Ｆｉｇ．８　ＢＦＮ３　ｓｐｅｃｉｆｉｃａｔｉｏｎｓ　将ＢＦＮ２和ＢＦＮ３的组合利用全波分析软件　Ａｎｓｙｓ　ＨＦＳＳ　Ｖ１５．０进行全波仿真分析，馈电网络　仿真分析的输出幅度、相位如图９所示。由仿真结　果可知，ＢＦＮ２和ＢＦＮ３整体的４８路输出插损在　７．０～８．５　ＧＨｚ工作频带内为一１７．１～一１７．６　ｄＢ，　通带内幅度输出一致性较好，整个馈电网络的损　耗约为０．８　ｄＢ。同时辐射子阵１和辐射子阵２的　仿真分析相位差为一１１８．５。～一１２２．１。，移向精度　为±２．２。范围内。辐射子阵１和辐射子阵３的仿　真分析相位差为一２３６．２。～一２４４．２。，移向精度为　±４．５。范围内。仿真结果表明，此馈电网络在工作　频带内具有较好的幅相输出特性，可以应用到阵　列天线中。　－１６０　－１６　５　—１７　Ｏ　∞　鬟＿１７　５　—１８．０　—１８　５　６　８　７　０　７　２　７　４　７．６　７．８　８　０　８．２　８　４　８　６　８．８　频率／ＧＨｚ　（ａ１插损　一　一　”　加　Ｏ　５　Ｏ　５　６　５　７　０　７　５　８　０　８　５　９０　频率，Ｇ｝｛Ｚ　（ｂ）子阵１和子阵２端！ｚＩ单元间相位差　　ＩＴ　作频段　一．．　６　５　７０　７　５　８０　８　５　９　０　频率／ＧＨｚ　（ｃ）子阵ｌ和子阵３端口单元间相位差　图９　ＢＦＮ２和ＢＦＮ３插损、相位差　Ｆｉｇ．９　Ｉｎｓｅｒｔ　ｌｏｓｓ　ａｎｄ　ｔｈｅ　ａｎｇｌｅ　ｏｆ　ｔｈｅ　ＢＦＮ２　ａｎｄ　ＢＦＮ３　３．３整阵仿真结果　将上述的辐射单元、馈电网络进行集成建模，应　用Ａｎｓｙｓ　ＨＦＳＳ　Ｖ１５．０软件对整阵利用有限元　（ＦＥＭ）进行全波仿真分析工作，图１Ｏ给出了整阵　端口驻波比仿真图。整个工作频带内，驻波比小　于１．４３。　图１１给出了７．０　ＧＨｚ、８．５　ＧＨｚ仿真的增益方　１ＯＯ　航天器工程　２５卷　Ｃｏｎｆｅｒｅｎｃｅ　ｏｎ　Ａｎｔｅｎｎａｓ　ａｎｄ　Ｐｒｏｐａｇａｔｉｏｎ．Ｂｅｒｌｉｎ：Ｅｕ—　ｒＡＡＰ，２０１０：４０１４—４Ｏ１８　Ｆ　Ｍ　Ｓａｎｚ，Ｍ　Ｍ　ｈｅｒｖａｓ．Ｄｕａｌ　ｐｏｌａｒｉｚｅｄ　ｓｕｈａｒｒａｙ　ｆｏｒ　［１０］　［１３］　Ｓ　Ｄ　Ｔａｒｇｏｎｓｋｉ，Ｒ　Ｂ　Ｗａｔｅｒｈｏｕｓｅ，Ｄ　Ｍ　Ｐｏｚａｒ．Ｄｅｓｉｇｎ　ｏｆ　ｗｉｄｅ’。ｂａｎｄ　ａｐｅｒｔｕｒｅ—－ｓｔａｃｋｅｄ　ｐａｔｃｈ　ｍｉｃｒｏｓｔｒｉｐ　ａｎｔｅｎｎａｓ　ＩＪ］．ＩＥＥＥ　Ｔｒａｎｓ．Ａｎｔｅｎｎａｓ　Ｐｒｏｐａｇ，１９９８，４６（９）：　１２４５—１２５１　ｓｐａｃｅｂｏｒｎｅ　ＳＡＲ　ａｔ　Ｘ＿ｂａｎｄ［Ｃ］／／Ｅｕｒｏｐｅａｎ　Ｃｏｎｆｅｒｅｎｃｅ　ｏｎ　Ａｎｔｅｎｎａｓ　ａｎｄ　Ｐｒｏｐａｇａｔｉｏｎ．Ｂｅｒｌｉｎ：ＥｕｒＡＡＰ，２００９：　１６６—１６９　ｈ．Ｄｅｓｉｇｎ　ｏｆ　ａ　ｂｅａｍ　［１４］　Ｃ　Ｃ　Ｃｈａｎｇ，Ｒ　Ｈ　Ｌｅｅ，Ｔ　Ｙ　Ｓｈｉｓｗｉｔｃｈｉｎｇ／ｓｔｅｅｒｉｎｇ　ｂｕｔｌｅｒ　ｍａｔｒｉｘ　ｆｏｒ　ｐｈａｓｅｄ　ａｒｒａｙ　ｓｙｓ—　［１１］　Ｕ　Ｒ　Ｋｒａｆｔ．Ａｎ　ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ　ｓｔｕｄｙ　ｏｎ　２×２　ｓｅｑｕｅｎｔｉａｌ－　ｒｏｔａｔｉｏｎ　ａｒｒａｙｓ　ｗｉｔｈ　ｃｉｒｃｕｌａｒｌｙ　ｐｏｌａｒｉｚｅｄ　ｍｉｃｒｏｓｔｒｉｐ　ｒａ—　ｔｅｍ［Ｊ］．ＩＥＥＥ　Ｔｒａｎｓｌａｔｅ　Ａｎｔｅｎｎａｓ　Ｐｒｏｐａｇａｔ，２０１０，５８　（２）：１４５９－１４６６　ｄｉａｔｏｒｓ［Ｊ￣．ＩＥＥＥ　Ｔｒａｎｓ．Ａｎｔｅｎｎａｓ　Ｐｒｏｐａｇａｔ，１９９７，４５　［１５］　Ｆ　Ｖ　Ｍｉｎｎａａｒ，Ｊ　Ｃ　Ｃｏｅｔｚｅｅ，Ｊ　Ｊｏｕｂｅｒｔ．Ａ　ｎｏｖｅｌ　ｕｌｔｒａｗ－　（１０）：１４５９－１４６６　［１２］　Ａ　Ｃｈｅｎ，Ｙ　Ｚｈａｎｇ，Ｚ　Ｃｈｅｎ，ｅｔ　ａ１．Ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔ　ｏｆ　ａ　ｋａ—　ｂａｎｄ　ｗｉｄｅｂａｎｄ　ｃｉｒｃｕｌａｒｌｙ　ｐｏｌａｒｉｚｅｄ　６４—。ｅｌｅｍｅｎｔ　ｍｉｃｒｏｓ—＿　ｔｒｉｐ　ａｎｔｅｎｎａ　ａｒｒａｙ　ｗｉｔｈ　ｄｏｕｂｌｅ　ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｓｅ—　ｑｕｅｎｔｉａｌ　ｒｏｔａｔｉｏｎ　ｆｅｅｄｉｎｇ　ｔｅｃｈｎｉｑｕｅ［Ｊ］．ＩＥＥＥ　Ａｎｔｅｎｎａｓ　Ｗｉｒｅｌｅｓｓ　Ｐｒｏｐａｇ．Ｌｅｔｔ，２０１１，１０：１２７０—１２７３　ｉｄｅｂａｎｄ　ｍｉｃｒｏｗａｖｅ　ｄｉｆｆｅｒｅｎｔｉａｌ　ｐｈａｓｅ　ｓｈｉｆｔｅｒ［Ｊ］．ＩＥＥＥ　Ｔｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓ　Ｏｉｌ　Ａｎｔｅｎｎａｓ　ａｎｄ　Ｐｒｏｐａｇａｔｉｏｎ，１９９７，４５　（８）：１２４９—１２５２　（编辑：李多）