专 施工单位：项 施 工 方 案
一、 编制依据
为了保证本工程高大支模施工安全，根据建设部关于《危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法》的要求，按相关规定特编制本专项施工方案。方案编制主要依据如下： 1、施工合同 2、施工图纸
3、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204—2002） 4、《建筑工程施工质量验收统一标准》(GBJ300—2001） 5、《建筑机械使用安全技术规程》 (JGJ33—2001） 6、《建筑现场临时用电安全技术规范》（JGJ46—2005） 7、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011) 8、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162—2008)
二、高支模工程概况
该工程单位工程大堂处模板支撑高度超过8m,或跨度超过18m，或集中线荷载超过20KN/m,高大模板支撑专项施工方案须经专家论证。
凤巢大堂:1/3轴～D/G轴跨度15m,支模高度11。2m，梁截面300＊800,250＊800。 本工程项目其余部位模板支撑参本专项施工方案。
三、高支模设计方案
1、模板及支撑架的材料选择
本工程模板支撑系统采用φ48＊3.5钢管及扣件、15厚胶合板、60×80支承木方、梁板竖向支撑顶部可调支托、立杆基础垫板等。
2、模板支撑系统的设计方案
（1）楼层施工时，高支模部位支撑体系同步一起搭设，但在具备拆除条件前不得随意拆除,并与已浇筑结构可靠连接顶紧。
（2）支撑立杆基础应具有足够的承载力. （3）梁、板支撑立杆布置基本方案：
梁侧模板主楞采用直径48＊3.5钢管，次楞采用60×80木方，面板采用15厚木胶合板;梁底纵向支撑采用60×80木方,小横杆采用48*3.5钢管； 梁两侧立杆距梁侧面距离均
250mm，梁下均增加一根立杆支撑，两侧立杆及梁下立杆纵向间距分别为400、800mm；
现浇板模板支撑采用钢管扣件支撑系统60×80木方支承15厚木胶合板,48＊3。5钢管支承木方;板下支撑立杆纵横间距900mm。
梁、板竖向支撑顶部均采用可调支托。 详见附图与计算书.
（4)梁侧模板均设置对拉螺栓，做法详见设计图. （5）水平拉杆布置
钢管支撑架水平拉杆步距为不超过1.5m,在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆.本工程局部层高在8~20m之间,最顶步距两水平拉杆中间加设一道水平拉杆。
可调支托底部的立杆顶端沿纵横向设置一道水平拉杆。 （6）剪刀撑设置
本工程高支模剪刀撑设置方案为：立杆支撑四周设竖向连续式剪刀撑，中部纵横每隔10m设竖向连续式剪刀撑，其顶部、底部各设一道水平剪刀撑；每梁下增加的立杆设竖向连续式剪刀撑。
（7）水平安全设施设置
为保证施工安全，高支模部位按脚手架搭设要求每隔二步满铺竹笆，形成水平操作层，同时作防跌层.
四、 施工部署
1、总体安排
（1）先进行周边5.6m层高结构层施工，支模架分2次搭设。
（2)待周边二层楼面浇筑完成柱模拆除后，模板支撑扫地杆与已浇混凝土柱抱牢、顶紧. （3）大堂屋面施工时，高支模部位支撑体系与其它部位同步一起搭设。 2、技术准备
在施工前进行图纸会审及完善施工组织设计方案这两项工作，并组织施工人员认真学习施工图纸、会审记录、施工方案和施工规范等技术文件，做好三级安全技术交底工作，避免安全事故.
3、做好各种物资的准备工作。 五、施工组织机构
施工现场成立施工项目部，采用项目法组织施工，项目经理是施工第一责任人.
六、劳动力与施工机械需用量计划
1、劳动力计划
序号 工 种 木工 架子工 杂工 数量（人） 8 4 4 备注 模板加工、支设 测量 搬运
1 2 3 2、施工机械需用量计划
序号 1 2 3 4 机具名称 木工圆锯5KW 木工压刨8KW 木工平刨6KW 空压机 单位 台 台 台 台 数量 1 1 1 1 用途 模板制作 模板制作 模板制作 清理
七、 高支模安装
1、施工顺序
放出轴线及梁位置线，定好水平控制标高 ↓
梁板顶架安装 ↓
在可调顶托上铺设梁底主次龙骨 ↓
梁底模及侧模安装 ↓
在可调顶托上铺设板底主次龙骨 ↓ 楼板模板安装 ↓
梁板钢筋绑扎铺设 ↓ 梁板混凝土浇筑 ↓
混凝土保养，达到规范要求的拆模强度 ↓
拆模申请经监理审批,同意拆模 ↓
拆除梁、板模板，清理模板 ↓
拆除水平拉杆、剪刀撑及立杆
2、支撑架搭设
支撑搭设前，工程技术负责人应按本施工方案要求向施工管理人员及工人班组进行详细安全技术交底，并签字确认.对钢管、配件进行检查和验收，严禁使用不合格的钢管及配件.对工作面进行清理干净,不得有杂物。
根据立杆平面布置图要求放线定位，先弹出钢管立杆位置线，垫板、底座安放位置要准
确，搭设时可采用逐排和通层搭设的方法,并应随搭随设扫地杆水平纵横加固杆。
立杆底座，在砼面垫支模架支撑垫块.
水平杆与立杆扣接牢固,纵横扫地杆离地面高度不大于200mm。
立杆支撑四周设竖向连续式剪刀撑，竖向连续式剪刀撑的顶部、中部及底部各设一道水平剪刀撑。
脚手架立杆的垂直度控制，立杆的全部绝对偏差≦50mm,在脚手架高度段H内，立杆偏差的相对值小于H/600.
水平杆及剪刀撑的接长应采用两个扣件搭接，搭接长度不少于500，水平杆的搭接应交错布置，两根相邻水平杆的接头不宜设在同步同跨内,不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向的错开距离大于500mm，各接头中心至近主节点的距离不宜大于跨段的1/3。
立杆上的对接扣件应交错布置:两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm;各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。
立杆、可调托座应根据支撑高度设置,并不超出200 mm。 立杆、水平杆及剪刀撑的布置应严格按要求布置。
模板承重架应与已浇注的砼墙或柱作顶紧及拉结节点，增强整体稳定性.
模板支架搭设完成后，必须先自检,再通知公司相关主管部门检查合格后，经过监理验收通过后，方可投入使用.
3、模板安装
梁底、梁侧模采用15mm胶合板，梁底平板模铺设在纵向木方支撑上，纵向支撑搁置在横向钢管上。
楼板模采用15mm胶合板，60×80木方支承胶合板,48＊3。5钢管支承木方。 （1)梁模板的安装
1)先在柱上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线，按设计标高调整扣件式脚手架可调顶托的标高,将其调至预定的高度，然后在可调顶托的托板上安放木方。固定木方后在其上安装梁底龙骨.龙骨安装完成后，用胶合板安装梁底模板，并拉线找平。对跨度不小于4 m的现浇钢筋混凝土梁、板,其模板应按设计要求起拱；当设计无具体要求时,起拱高度宜为跨度的1L/1000～3L/1000.主、次梁交接时,先主梁起拱,后次梁起拱。梁底模安装后,再安装侧模、压脚板及斜撑。
2)为了防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模爆模、局部模板嵌入柱梁间,拆除困难的现象,可采取如下措施：
a、支模应遵守侧模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。 b、梁侧模必须有压脚板、斜撑，拉线通直将梁侧模钉固。
c、砼浇筑前，模板应充分用水浇透。砼浇筑时，不得采用使支撑系统产生偏心荷载的砼浇筑顺序，泵送砼时,应随浇随捣随平整，砼不得堆积在泵送管路出口处。
（2）楼面模板的安装
首先通线，然后调整可调顶托的标高，将其调到预定的高度，在可调顶托托板上架设主龙骨,主龙骨固定后架设横楞，然后在横楞上安装胶合板模板。铺胶合板时，可从四周铺起，在中间收口。
4、满堂支撑架搭设及使用要求
因本工程支撑架局部高度超过8m，属高大支撑，搭设及拆除过程必须管理人员全程监控,操作人员必须是熟练木工工种.架子搭设严格按照技术交底及方案进行。支撑体系搭设完毕必须经验收并确定搭设合格后方可进行下一道工序。
搭设应严格按尺寸要求搭设，立杆和水平杆接头均应错开在不同的框格层中设置；确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2011）的规定;斜杆、剪刀撑应尽量与立杆连接,节点构造符合规范规定；确保每个扣件的拧紧扭力矩都控制在40～65N。M.
支撑架搭设完毕、遇有超过六级大风与大雨过后或停用超过一个月，必须组织检查及验收。
浇筑混凝土时从梁板中部向四周扩展的方式浇筑；严格控制施工荷载不超过设计荷载，支顶模和混凝土浇筑过程中派专人对施工荷载进行监控；在确保安全的前提下，浇筑开始后派专业架子工检查支架及支撑情况,发现有下沉、松动和变形情况，及时解决.
5、支撑架搭设的技术要求、允许偏差与检查方法 如下表： 序号 项目 1 2 基 础 表面 技术要求 坚实平整 允许偏差检查方法 （mm) 与工具 ±5 ±20 ±50 ±20 ±20 水平尺检查 钢尺检查 观察 吊线检查 立杆垂直度 间 距 步距 纵距 横距 3 4 纵向水平一根杆两端 杆高差 同跨内纵向 水平杆高差 ±10 钢尺检查 钢尺检查 钢尺检查 扭力扳手 角尺 5 6 7 8 9
6、验收
主节点处各扣件中心点相a≤150mm 互距离 同步立杆上两个相隔对接a≤500mm 扣件的高差 立杆上对接扣件至主节点a≤跨长/3 的距离 扣件螺栓拧紧扭距 剪刀撑斜杆与地面倾角 40～65N。M 45～60° 高大支模安装完毕后，施工项目部自检验收合格后，通知公司质量安全部、总工室等相关部门进行验收,并报监理单位、质监站进行验收,验收合格后才能邦扎钢筋、浇筑混凝土。
八、高大支模的拆除
1、支顶、模板的拆除
拆除顺序：梁下顶托→梁底木方→梁底模板→板上顶托→板底钢管→木方→板底模板→纵横水平拉杆→剪刀撑→支撑立柱……→下托座→垫木。
支撑系统的水平纵横杆、剪力撑等不得随意拆除。
拆除每层支撑及模板前，应将该层同条件养护的混凝土试件送实验室检测，当试块达到规范要求的拆模强度后，并呈报监理公司经监理工程师同意办理书面手续并确认不再需要时,方可拆除。
规范要求的砼拆摸强度要求一览表 结构类型 梁、拱、壳 结构跨度 ≤8m >8m ≤2m 板 〉2m、≤8m >8m 悬臂结构
设计强度标准值百分率（％) ≥75 100 ≥50 ≥75 100 100 侧模拆除时的混凝土应能保证其表面及棱角不受损伤。
拆除6m高度以上梁、柱、墙模板时，应搭设脚手架或操作平台，设防护栏杆。拆除时逐块拆卸，不得成片松动、撬落或拉倒。
拆除平台、楼板的底模时，应设临时支撑，防止大片模板坠落。拆立柱时，操作人员应站在待拆范围以外安全地区拉拆，防止模板突然全部掉落伤人。
严禁站在悬臂结构上面敲拆底模。严禁在同一垂直平面上操作。 严格控制模板及其支架拆除的顺序。
拆除脚手架支撑前，应清除高大支模支撑上存留的零星物件等杂物. 拆除脚手架支撑时，应设置警戒区和警戒标志，并由专职人员负责警戒。
拆除模板和支顶时，先将脚手架可调顶托松下，用钢钎撬动模板,使模板卸下，取下模板和木方，然后拆除水平拉杆、剪刀撑及脚手架。模板拆除后,要清理模板面，涂刷脱模剂.
脚手架支撑的拆除应在统一指挥下，按后装先拆、先装后拆的顺序及下列安全作业的要求运行：
脚手架支撑的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行； 同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行. 通长水平杆,必须在脚手架支撑拆卸到相关的钢管时方可拆除。
工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护用品。 拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接棒应放入袋内，交叉支撑应先传递至地面并放室内堆存。
拆卸连接部件时,应先将锁座上的锁板与卡钩上的锁片旋转至开启位置，然后开始拆除，不得硬拉，严禁敲击。
2、模板的清理维修、存放
(1)模板清理维修
拆除后的模板运至后台进行清理维修,将模板表面清理干净，板边刷封边漆，堵螺栓孔，要求板面平整干净，严重破损的予以更换.
（2）模板的堆放
现场拆下的模板不要码放，须修整的及时运至后台。清理好的模板所放地点要高出周围地面150mm，防止下雨时受潮。
（3）模板拆除成品保护要求：
1）拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬,以免损伤混凝土表面和楞角。 2）坚持每次使用后清理板面。 3)按楼板部位层层复安,减少损耗。
4）材料应按编号分类堆放。
5)对已完成的混凝土楼面应加以保护,工人不得将材料用力抛掷向楼面。
九、监测措施
（1)班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，分公司每月进行安全检查,所有安全检查记录必须形成书面材料。
(2)高大支模日常检查,巡查重点部位:
1）杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求. 2)场地是否积水，底座是否松动,立杆是否悬空。 3）连接扣件是否松动.
4）架体是否有不均匀的沉降、垂直度。 5）施工过程中是否有超载现象。 6）安全防护措施是否符合规范要求。 7)支架与杆件是否有变形的现象。
（3)支架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。 (4)监测项目及监测点布设
支架监测项目：立杆垂直变形、支架整体水平位移、支架沉降(本工程支架支撑在楼板上，不设此项)。
(5）监测频率
在浇筑砼过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过 20～30分钟一次。在砼初凝前后及砼终凝前后也应实施实时监测，监测时间可根据现场实际情况进行调整。监测时间应控制在高大支模使用时间至砼终凝.
扣件式钢管脚手架高大支模搭设允许偏差及监测变形预警值
序号 项目 立杆钢管弯曲3m〈L≤4。3m 1 2 3 4 5 6 4。3m〈L≤6m 水平杆、斜杆的钢管弯曲L≤6m 立杆垂直度全高 立杆脚手架高度H内 支架沉降观测 支架水平位移 搭设允许偏差 ≤12mm ≤20mm ≤30mm / / / / 经纬仪及钢板尺 吊线和卷尺 水准仪 经纬仪及钢板尺 变形预警值 检查工具 绝对偏差≤50mm 10mm 相对值≤H/600 <10mm / 10mm 8mm 10mm (6)当监测数据超过上表预警值时必须立即停止浇筑砼,疏散人员，并进行加固处理。
十、针对混凝土浇筑制定的措施
1、施工部署
本工程全部采用商品混凝土，现场布置混凝土输送泵，混凝土从低处向高处分层浇捣，采用一次浇筑成形，各专业负责人及施工员、质安员跟班作业，负责检查督促,同时做好各方协调工作.
2、施工方法 (1）准备工作
1）钢筋的隐蔽检查工作已经完成，并已核实预埋件、线管、孔洞的位置、数量固定情况无误。
2)模板的预检工作已经完成，模板标高、位置、尺寸准确符合设计要求,支架稳定,支撑和模板固定可靠,模板拼缝严密,符合规范要求。
3）由商品混凝土搅拌站试验室确定配合比及外加剂用量。
4）混凝土浇筑前组织施工人员进行方案的学习，由技术部门讲述施工方案，对重点部位单独交底,设专人负责,做到人人心中有数。
5）浇筑混凝土用架子、走道及工作平台，安全稳固，能够满足浇筑要求。
6)混凝土浇筑前，仔细清理泵管内残留物，确保泵管畅通，仔细检查井字架加固情况。 （2）混凝土浇筑和振捣一般要求：混凝土浇筑采用地泵由低处向高处浇捣.
1)本工程砼一次浇筑完毕，每一条梁砼应连续浇筑。如必须间歇,间歇时间应尽量缩短，并在下层混凝土初凝前：将上层混凝土洗筑完毕。
2)浇筑混凝土时设专人看模，经常观察模板、支架、钢筋、预埋件和预留孔洞的情况，当发生变形移位时立即停止浇筑，并在已浇筑的混凝土初凝前修整完好。
3)使用30或50插入式振捣棒要快插慢拔，插点呈梅花形布置，按顺序进行，不得遗漏。移动间距不大于振捣棒作用半径的1．5倍(50棒应为52．5cm，取50㎝；30棒应为40．5cm，取40㎝）,振捣上一层时插入下一层混凝土5cm以消除两层间的接缝。振捣时间以混凝土表面出现浮浆及不出现气泡、下沉为宜.
4)梁分层(厚度为400mm)浇筑，当达到板底位置时即与板的混凝土一起浇筑，随着阶梯形的不断延展,则可连续向前推进，倾倒混凝土方向与浇筑方向相反。当浇注至梁截面的3/4高时，应加强对支顶变形的监控。
5）梁侧及梁底部位要用φ30或φ50插入式振捣棒振捣密实，振捣时不得触动钢筋和预埋件。梁、柱节点钢筋较密时要用小直径振捣棒振捣，并加密振点。浇筑板的混凝土虚铺厚
度要略大于板厚，振捣完毕后用1。5～4m刮尺刮平.
6）砼浇注应垂直于主粱,再向两边浇捣，或垂直于主粱由粱的任一端向中部同时浇捣.严禁从垂直主粱一端向另一端浇捣的方式施工。
7)泵送砼应随浇、随捣、随平整，砼不得堆积在泵管口附近。 （3)试块制作:
在现场制作试块应以600℃同条件养护为主，同时还要制作28d标准养护及拆模试压试块。同条件试块置于现场带篦加锁铁笼中做好标识同条件养护。
十一、模板工程质量保证措施
1、质量控制程序
班组内实行 “三检制”，合格后报分包工长检验，再依次报项目木工工长、质量员进行核定，并按国标及广东省地方性标准填写预检记录表格、检验批表格和报验单,并向监理报验。每个环节检查出质量问题，视性质、轻重等查处上一环节责任,并由上一环节负责人负责改正问题.
2、模板工程应符合下列规定
（1)模板及其支架须符合选材和材质的有关要求，同时还须符合下如规定: 保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置的正确.
具有足够的承载力、刚度和稳定性,并不致发生不允许的下沉和变形。 构造简单、装拆方便，便于后继工序的施工. 模板内侧要平整，接缝严密，接缝不应漏浆。
模板的设计、制作和施工应符合国家现行标准的相应规定。配制木模板尺寸时，要考虑模板拼装接合的需要,适当加长或缩短某一部位长度。
模板应构造简单，装拆方便，并便于钢筋的绑扎与安装和混凝土的浇筑及养护等工艺要求。
(2）模板安装须符合下如规定： 模板安装前应对操作人员进行技术交底。
现浇钢筋混凝土梁、板，模板应按设计要求起拱.当设计无具体要求时，当跨度等于或大于4m时,起拱高度宜为全路长度的1／1000～3／1000。
采取分层分段支模的方法,安装上层模板及其支架应满足下列要求：下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力或加设支架支撑；上层支架的立柱应对准下层支架的立柱，并铺设垫板；固定在模板上的预埋件和预留孔洞均不得遗漏,安装必须牢固,位置准确；注意控制模板
安装的偏差。
模板工程完成后要按照设计图纸要求检查轴线位置、相邻标高关系、几何尺寸、形状、垂直度等，并仔细检查各构件是否牢固,经质安员、技术员复核合格后方能浇筑混凝土.在浇筑混凝土过程中派专人经常检查。如发现变形、松动等现象，应及时修整牢固。
模板安装和预埋件、预留孔洞的允许偏差和检验方法必须符合有关规定。模板及其支架必须保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置正确。
(3)模板支撑组装完毕后应进行下列各项内容的验收检查，并必须符合本方案设计要求及规范要求：
1）脚手架设置情况是否按本方案搭设； 2）纵横杆、扫地杆及斜撑等配置情况； 3）底座、托顶螺旋杆伸出长度; 4)限位销等扣件牢固情况； 5）垫木情况。
(4）本工艺应具备以下主要质量记录： 模板检验批质量验收记录。 模板分项工程质量验收记录。 拆模申请报告。 3、成品保护措施
绑扎钢筋时禁止碰动预埋件及洞口模板。
不得在配好的模板上随意践踏、重物冲击；木背楞分类堆放，不得随意切断或锯、割。 不准在模板上任意拖拉钢筋。在支好的顶板上焊接钢筋(固定线盒)时，必须在模板上加垫铁皮或其它阻燃材料，以及在顶板上进行预埋管打弯走线时不得直接以模板为支点，须用木方作垫进行。
模板上的脱模剂晾干后才可吊运。
拆模时，对各部位模板要轻拿轻放，注意钢管或撬棍，不要划伤混凝土表面及棱角，不要使用锤子或其他工具剧烈敲打模板面。用塔吊吊装模板靠近柱时，要缓慢移动位置，避免模板撞击砼柱.
拆除模板按标识吊运到模板堆放场地，由模板保养人员及时对模板进行清理、修正、刷脱模剂，标识不清的模板应重新标识；作到精心保养，以延长使用期限。
十二、安全与文明施工措施
1、预防坍塌事故的安全技术措施
(1)模板作业前,按设计单位要求，根据施工工艺、作业条件及周边环境编制施工方案，单位技术负责人审批签字，项目经理组织有关部门验收，经验收合格后签字后，方可作业。
(2)模板支撑采用钢支撑材料作支柱。支撑立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。支撑立柱基础为泥土地面时，应要采取有效的排水措施,对地面平整夯实,并加设满足支撑承载力要求的垫板后，方可用以支撑立柱.斜支撑和立柱应牢固拉接，形成整体。
(3）模板作业时,指定专人指挥、监护，出现位移、开裂及渗漏时,必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后,方可作业。
(4）板面堆放模板时,严格控制数量、重量，防止超载。
（5）装钉楼面模板,在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等拿起堆放稳妥，以防事故发生。
（6）拆模间歇时,应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。
2预防高空坠落事故的安全技术措施
（1）对从事高处作业人员要坚持开展经常性安全宣传教育和安全技术培训，使其认识掌握高处坠落事故规律和事故危害，牢固树立安全思想和具有预防、控制事故能力,并要做到严格执行安全法规，当发现自身或他人有违章作业的异常行为,或发现与高处作业相关的物体和防护措施有异常状态时，要及时加以改变使之达到安全要求，从而为预防、控制高处坠落事故发生。
(2）高处作业人员的身体条件要符合安全要求.如,不准患有高血压病、心脏病、贫血、癫痫病等不适合高处作业的人员，从事高处作业；对疲劳过度、精神不振和思想情绪低落人员要停止高处作业；严禁酒后从事高处作业。
（3）高处作业人员的个人着装要符合安全要求。如，根据实际需要配备安全帽、安全带和有关劳动保护用品；不准穿高跟鞋、拖鞋或赤脚作业；如果是悬空高处作业要穿软底防滑鞋。不准攀爬脚手架或乘运料井字架吊篮上下，也不准从高处跳上跳下。
（4)要按规定要求支搭各种脚手架.脚手板要铺严，板头、排木要绑牢，不准留探头板。
(5)要按规定要求设置安全网，凡4m以上建筑施工工程，在建筑的首层要设一道3～6m宽的安全网。施工层采用立网做防护时，应保证立网高出建筑物1m以上，而且立网要搭接严密。并要保证规格质量，使用安全可靠.严禁在高空将材料或工具随处抛掷。
(6）要切实做好洞口处的安全防护.
(7)在操作面下1.5m处拉设白色兜底粗网或者铺密竹。
（8）使用高凳和梯子时，单梯只许上1人操作，支设角度以60°~70°为宜，梯子下脚要采取防滑措施，支设人字梯时,两梯夹角应保持40°,同时两梯要牢固，移动梯子时梯子上不准站人。使用高凳时，单凳只准站1人，双凳支开后，两凳间距不得超过3m.如使用较高的梯子和高凳时,还应根据需要采取相应的安全措施。
（9)在没有可靠的防护设施时，高处作业必须系安全带,否则不准在高处作业。同时安全带的质量必须达到以使用安全要求，并要做到高挂低用。
（10）登高作业前,必须检查脚踏物是否安全可靠，如脚踏物是否有承重能力；木电杆的根部是否腐烂。
(11)不准在六级强风或大雨、雪、雾天气从事露天高处作业。另外，还必须做好高处作业过程中的安全检查，如发现人的异常行为、物的异常状态，要及时加以排除，使之达到安全要求，从而控制高处坠落事故发生.
3、文明施工措施
所有施工人员进入施工现场必须遵守安全文明施工的有关规定,严格按照安全技术操作规程进行操作。并必须于施工前对施工班组进行入场三级教育，经考核合格后,方准许进场施工。
支模过程中应遵守安全操作规程，如遇中途停歇，应将就位的支顶、模板联结稳固,不得空架浮搁。安装模板时应搭设工作平台，并于其下1.5m处拉设兜底网。
拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人。拆模时应搭设脚手架。拆楼层外边的模板时应设脚手架或在拆除层的下边支挑安全网，防止高空坠落和防止模板向外倒跌。
平模存放时，必须满足地区条件所要求的自稳角。两块模板应采用板面对板面的存放方法，长期存放应将模板联成整体。对没有支撑或自稳角不足的大模板,应存放在专用的堆放架上，或者平卧堆放，严禁靠放到其他模板或构件上,以防下脚滑移倾翻伤人。
十三、应急救援预案
在高大支模区域内施工极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大伤亡事故。本预案针对梁板高大支模施工可能发生的高空坠落、模板坍塌、物体打击触电、火灾等紧急情况的应急准备和响应。
火警：119 公安:110 医疗：120 交通:122
1应急救援机构
项目部成立事故应急救援指挥领导小组，组长、副组长均由项目主要负责人担任，成员由项目部各部门主管领导及安全员等人员组成，公司本部设置相应的应急救援指挥部。
应急救援小组组长：曾强 副组长：冉正湘
组员 ： 邱雨 文丽君 周士坤 姓 名 电话号码 姓 名 电话号码 姓 名 电话号码 2应急救援机构职责 负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。
负责突发事故的预防措施和各类应急救援实施的准备工作,统一对人员，材料物资等资源的调配.
进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任.
当发生紧急情况时,立即报告公司相关主管部门并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得政府部门的帮助。
3、应急救援工作程序
当事故发生时小组成员立即向组长汇报,由组长立即上报公司，必要时，汇报当地有关部门,以取得政府部门的帮助。
由应急救援小组组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中，尽快控制险情蔓延,并配合、协助事故的处理调查工作。
事故发生时,组长不在现场时，由在现场的其他组员作为临时负责人指挥安排。 事故发生时，应急救援小组立即组织营救受害人员，组织撤离或者采取其他措施保护危害区域内的其他人员.抢救受害人是应急救援的首要任务,在应急救援行动中，快速、有序、 有效地实施现场急救与安全转送伤员降低伤亡率，减少事故的损失。
事故发生后迅速控制危险源，对事故造成的危害进行监测、测定事故危害区域、危害性质及危害程度。做好现场清洁，消除危害后果。查清事故原因，查明人员伤亡情况，协助上
级部门对事故调查
项目部指定专人负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。
4、应急救援装备
应急救援装备包括值班电话、报警电话、无线对讲机、灭火器材、消防专用水管、消防水池、防毒面具、应急药箱、担架、抽水机及切割机等.
5、应急救缓药品
（1)外用药品:双氧水、雷佛奴尔水、红药水、碘酒、消毒的棉签、药棉、纱布、胶布、绷带、创可贴、跌打万花油、眼水、眼膏、磺胺结晶、烫火膏、清凉油或驱风油、三角巾、急救包。
(2)服药品：人丹、十滴水、保济丸或藿香正气丸、一般退烧药品。 6应急救援措施 （1)物体打击急救措施
当发生物体打击事故后，抢救的重点放在对颅脑损伤、胸部骨折和出血上进行处理。 1）发生物体打击事故，应马上组织抢救伤者脱离危险现场,以免再发生损伤。 2)在移动昏迷的颅脑损伤伤员时，应保持头、颈、胸在一直线上，不能任意旋曲。若伴颈椎骨折，更应避免头颈的摆动,以防引起颈部血管神经及脊髓的附加损伤。
3)观察伤者的受伤情况、受伤部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克.遇呼吸、心跳停止者,应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20Ο，尽快送医院进行抢救治疗。
4）出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧,以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸人,发生喉阻塞.有骨折者，应初步固定后再搬运.遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现,创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。
5）防止伤口污染。在现场，相对清洁的伤口，可用浸有双氧水的敷料包扎；
污染较重的伤口，可简单清除伤口表面异物，剪除伤口周围的毛发,但切勿拔出创口内的毛发及异物、凝血块或碎骨片等，再用浸有双氧水或抗生素的敷料覆盖包扎创口。
6）在运送伤员到医院就医时，昏迷伤员应侧卧位或仰卧偏头，以防止呕吐后误吸.对烦燥不安者可因地置宜地予以手足约束，以防伤及开放伤口。脊柱有骨折者应用硬板担架运送,勿使脊柱扭曲，以防途中颠簸使脊柱骨折或脱位加重，造成或加重脊髓损伤。
(2）高空坠落急救措施
当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。
1)发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者,首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克，去除伤员身上的用具和口袋中的硬物.遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20о，尽快送医院进行抢救治疗。在搬运和转送过程中,颈部和躯干不能前屈或扭转，而应使脊柱伸直，绝对禁止一个抬肩一个抬腿的搬法，以免发生或加重截瘫。
2)出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸人，发生喉阻塞.有骨折者,应初步固定后再搬运。
遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。
3)颌面部伤员首先应保持呼吸道畅通，摘除义齿，清除移位的组织碎片、血凝块、口腔分泌物等，同时松解伤员的颈、胸部钮扣。若舌已后坠或口腔内异物无法清除时，可用12号粗针穿刺环甲膜，维持呼吸，尽可能早作气管切开。
4)发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫,招致死亡。抢救脊椎受伤者,搬运过程严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。
5）发现伤者手足骨折,不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹片等。
6）复合伤要求平仰卧位，保持呼吸道畅通，解开衣领扣。
7)周围血管伤，压迫伤部以上动脉干至骨骼。直接在伤口上放置厚敷料，绷带加压包扎以不出血和不影响肢体血循环为宜，常有效。当上述方法无效时可慎用止血带，原则上尽量缩短使用时间，一般以不超过1h为宜，做好标记，注明上止血带时间。
①遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖.正确的现场止血处理措施是:创伤局部妥善包扎，但对疑颅底骨折和脑脊液漏患者切忌作填塞，以免导致颅内感染。
a．一般伤口小的止血法：先用生理盐水（0。9％Nacl溶液)冲洗伤口,涂上红汞，然后盖上消毒纱布，用绷带较紧地包扎。
b．加压包扎止血法：用纱布、棉花等做成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。
c．止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等,上肢出血结扎在上臂以上1／2处(靠近心脏位置)，下肢出血结扎在大腿上1／3处（靠近心脏位置)。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫.每隔25—40min放松一次，每次放松0。5-1min。
②动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。
(3）坍塌事故急救措施
1)应急救援领导小组负责应急抢救工作的统一领导和组织实施，指挥现场抢险队伍，迅速组建、调集抢险及救护队伍。
2)发现事故预兆后，立即停止作业,迅速组织人员撤离作业场所。应急救援组应根据情况迅速制定有效的抢救、抢险措施后，以最快的速度实施抢险。同时要密切监测事故周围建筑、道路、地下水等的发展情况，以便根据情况调整和实施新的抢救措施,并迅速疏散影响范围内的所有人员。
3）分析事故坍塌的影响范围，迅速组织疏散无关人员撤离事故现场，并组织人员建立警戒区域,不让无关人员进入事故影响范围。
4)当发生坍塌事故后，最早发现者或目击者应立即大声呼救，并根据情况可立即采取正确方法施救，向项目部有关人员报告或报警.
5)项目部应急小组应迅速判断事故发展状态和现场情况，采取正确方法施救，判断清楚被掩埋人员位置后,立即组织人员全力挖掘。
6）在救护过程中要防止二次坍塌伤人，扩大伤害范围,必要时要先对危险的地方采取一定的防护措施。
7)急救人员按照有关救护知识，立即抢救出来的伤员,在等待医生救治或送往医院抢救过程中，不要停止和放弃施救，如采用人工呼吸，清洗包扎或输氧急救等。
8)当现场不具备抢救条件时,应立即向社会求救。 （4)触电事故急救措施
1）当事故发生后现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源,并应防止触电者二次触电或抢救者触电.
2)隔离电源方法： ①断开电源开头；
②使用绝缘物(如干燥的竹枝、木枝）隔离或挑开电源或带电体；
③用导电体使电源接地或短路，迫使漏电保护器和短路保护器跳闸而断开电路。
3）抢救方法:
①口对口、口对鼻人工呼吸法:（停止呼吸者）
A、使触电者头部尽量后仰，鼻孔朝天。解开领口和衣服，仰卧在比较坚实（如木板、干燥的泥地等）的地方。
B、一只手捏紧鼻孔，另一只手掰开嘴巴(如果掰不开嘴巴，可用口对鼻人工呼吸法贴鼻吹气）。
C、深吸气后,紧贴嘴巴或鼻孔吹气，一般吹二秒,放松三秒。 D、救护人换气时放松触电者的嘴和鼻,让其自然呼吸。 ②胸外心脏挤压法(心脏跳动停止者）
A、解开触电者的衣服，让其仰卧在地上或硬板上。
B、救护人员骑跪在其腰部两侧，两手相送,手掌根部放在心口稍高一点的地方,即放在胸骨下三分之一至三分之一处。
C、掌根用力垂直向下挤压,压出心脏里面的血液。对成人应压陷3-4cm，以每分钟挤压60次为宜
D、挤压后，掌根迅速全部放松，让其胸部自动复原，血又充满心脏,放松时掌根不必完全离开胸膛。
③如果触电者心脏停止跳动和呼吸都停止了，人工呼吸法和胸外心挤压法要同时交替进行。
④人工呼吸和胸外心脏挤压法要坚持不断,切不可轻率中止。如果触电者身上出现身体僵冷或尸斑，经医生作出无法救治的诊断后方可停止抢救。
（5）火灾事故急救措施
1)事故发生后,最早发现者应迅速向事故现场负责人报告,并迅速切断事故现场的电源. 2）事故现场负责人接到报告后，一边组织现场人员扑救，尽力控制火势漫延,疏散人员，爆炸事故应迅速朝压力容器喷水，并转移临近的易燃易爆物品到安全地方;一边向当地公安消防部门报警，同时向公司应急救援指挥部报告。
3)发生火灾时,如有人员被火围困，要立即组织力量抢救，应坚持救人第一,救人重于救火的原则，救人是火场上的首要任务。
①火场寻人方法:主要有大声呼唤和深入内部寻找两种。进入火场救人，要选择最近、最安全的通道,如通道被堵塞可迅速破拆门窗或墙壁；遇有火场烟雾较浓、视线不清时,可以爬行前进，并采取呼喊、查看、细听、触摸等方法寻找被困人员。深入火场寻人，要注意在出入口通道、走廊、门窗边、床上床下、墙角、橱柜、桌下等容易掩蔽的地方发现人员。救
人时应注意安全,进入火场要带手电和绳子。火场烟雾弥漫，没有防毒面具，可用湿毛巾捂嘴，防止中毒。可用棉被、毯子浸水后盖在身上，防止灼伤。
②火场救人方法：应根据火势对人的威胁程度和被救者的状态来确定。对神志清醒的人员，可指定通道，引导他们自行脱离险区；对在烟雾中迷失方向的人员,可指派专人护送出险区；对伤残人员或不能行走的老人、儿童,要把他们背、抱或抬出火场。当抢救的正常通道被隔断时，应利用安全绳、梯等将人救出。
4）火场疏散物资是减少火灾损失，控制火势，防止蔓延的有效方法。首先要及时疏散受火灾威胁的易燃易爆物品及压缩气体钢瓶等，对不能移动的上述物品,要集中一部分水枪均匀地冷却其外壁，降低其温度；其次要疏散重要文件、资料和贵重设备及物品等,并把疏散出来的物资集中存放到安全地点，指定专人看管,防止丢失，被窃或坏人乘机破坏。人员、物质疏散后应在指定地点集中清点,并查明有关情况,及时向指挥部报告。
十四、梁模板计算书
计算依据:
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162—2008
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011 3、《混凝土结构设计规范》GB 50010—2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009—2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
（1）工程属性
新浇混凝土梁名称 模板支架高度H(m) 模板支架纵向长度L（m） KL1 11.2 30 混凝土梁截面尺寸（mm×mm） 模板支架横向长度B(m） 梁侧楼板厚度(mm) 300×800 20 120 （2） 荷载设计 面板 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 20。1 0。3 0.5 0.75 面板及小梁 楼板模板 模板及其支架 新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m） 324 3混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m) 1.5 当计算支架立柱及其他支承结构构件1 3混凝土板钢筋自重标准值G3k（kN/m） 1.1 时Q1k（kN/m) 对水平面模板取值Q2k（kN/m） 模板支拆环境是否考虑风荷载 222 否 (3)模板体系设计 新浇混凝土梁支撑方式 梁跨度方向立柱间距la(mm） 梁两侧立柱横向间距lb(mm) 步距h（mm) 新浇混凝土楼板立柱间距la（mm)、lb(mm） 混凝土梁距梁两侧立柱中的位置 梁左侧立柱距梁中心线距离（mm） 梁底增加立柱根数 梁底增加立柱布置方式 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm） 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 梁底支撑小梁根数 梁底支撑小梁间距 每纵距内附加梁底支撑主梁根数 结构表面的要求 模板及支架计算依据 ’’梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向 900 900 1800 900、900 居中 450 1 按梁两侧立柱间距均分 450 300 3 150 1 结构表面隐蔽 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 设计简图如下：
平面图
立面图
（4)面板验算
面板类型 覆面木胶合板 面板厚度t（mm) 面板抗剪强度设计值［τ](N/mm） 215 1。5 2面板抗弯强度设计值［f］（N/mm） 15 面板弹性模量E(N/mm） 25400 取单位宽度b=1000mm,按二等跨连续梁计算： W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
q1＝0.9×max[1。2（G1k+（G2k+G3k)×h）+1。4Q2k，1.35（G1k+（G2k+G3k）×h)+1.4ψcQ2k]×b=0。9×max［1.2×（0。1+(24+1。5)×0。8)+1。4×2，1.35×（0.1+（24+1。5）×0.8）+1。4×0。7×2]×1＝26.671kN/m
q1静＝0.9×1。35×［G1k+（G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1。35×［0.1+(24+1。5）×0.8]×1＝24。908kN/m
q1活＝0。9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1。4×0。7×2×1＝1。764kN/m
q2＝［1×(G1k+（G2k+G3k)×h)］×b＝［1×（0.1+（24+1。5)×0。8）］×1＝20。5kN/m 计算简图如下:
1、强度验算
Mmax＝0。125q1L2＝0.125×26。671×0。152＝0。075kN·m σ＝Mmax/W＝0.075×106/37500＝2N/mm2≤［f］＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
νmax＝0。521q2L4/(100EI)=0.521×20。5×1504/（100×5400×281250）＝0.036mm≤[ν]＝L/250＝150/250＝0。6mm 满足要求! 3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R1=R3=0。375q1静L+0。437q1活L=0.375×24.908×0。15+0。437×1.764×0。15＝1.517kN R2=1。25q1L=1.25×26.671×0.15＝5。001kN 标准值(正常使用极限状态)
R1’=R3’=0.375q2L=0.375×20.5×0.15＝1。153kN R2'=1。25q2L=1.25×20.5×0.15＝3。844kN
(5)小梁验算
小梁类型 小梁抗弯强度设计值［f］（N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm） 小梁截面惯性矩I(cm) 432方木 11.44 64 256 小梁截面类型（mm) 小梁抗剪强度设计值［τ］(N/mm) 小梁弹性模量E（N/mm) 小梁计算方式 2260×80 1.232 7040 简支梁 承载能力极限状态: 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.517/1＝1.517kN/m
梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max［R2]/b = Max[5。001]/1= 5。001kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R3/b=1。517/1＝1。517kN/m 小梁自重:q2＝0.9×1。35×（0。3—0.1)×0.3/2 =0。036kN/m
梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝0。9×1.35×0.5×（0.8—0。12)=0.413kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝0。9×1.35×0。5×(0。8-0.12）=0。413kN/m
梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝0。9×Max［1。2×(0.5+（24+1。1)×0.12）+1.4×2，1.35×（0。5+（24+1.1）×0.12）+1。4×0.7×2］×（0.45-0.3/2)/2×1=0.947kN/m
梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝0。9×Max[1。2×（0。5+（24+1.1）×0.12）+1.4×2，1.35×(0。5+(24+1。1)×0.12）+1。4×0。7×2］×（(0.9—0.45)-0。3/2)/2×1=0.947kN/m 左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =1.517+0.036+0。413+0.947=2.913kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=5.001+0.036=5。037kN/m
右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =1.517+0。036+0.413+0.947=2。913kN/m 小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右］=Max［2.913，5。037,2。913］=5。037kN/m 正常使用极限状态:
梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左’＝R1'/b=1.153/1＝1.153kN/m
梁底面板传递给中间小梁最大线荷载:q1中’＝Max[R2’]/b = Max［3。844］/1= 3。844kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右’＝R3'/b=1.153/1＝1.153kN/m 小梁自重：q2’＝1×（0。3—0.1)×0。3/2 =0。03kN/m
梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0。5×（0。8-0.12）=0.34kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(0.8-0。12）=0.34kN/m
梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝［1×(0.5+（24+1.1）×0.12)]×(0.45—0.3/2）/2×1=0。527kN/m
梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝［1×(0.5+（24+1.1）×0.12)]×(（0。9-0.45)—0。3/2)/2×1=0。527kN/m
左侧小梁荷载q左'＝q1左’+q2’+q3左’+q4左'=1.153+0.03+0。34+0.527=2。05kN/m 中间小梁荷载q中’= q1中’+ q2’=3.844+0.03=3。874kN/m
右侧小梁荷载q右'＝q1右’+q2'+q3右'+q4右’ =1。153+0。03+0.34+0。527=2.05kN/m 小梁最大荷载q'=Max[q左’，q中’,q右']=Max［2.05，3。874,2。05］=3。874kN/m 为简化计算,按简支梁和悬臂梁分别计算,如下图:
1、抗弯验算
Mmax＝max[0。125ql12，0。5ql22]＝max［0.125×5。037×0。452，0。5×5.037×0.32]＝0.227kN·m
σ=Mmax/W=0.227×106/64000=3.542N/mm2≤［f］=11.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
Vmax＝max［0。5ql1，ql2]＝max［0。5×5.037×0。45，5.037×0.3］＝1。511kN
τmax=3Vmax/（2bh0）=3×1。511×1000/(2×60×80)＝0。472N/mm2≤［τ］=1。232N/mm2 满足要求! 3、挠度验算
ν1＝5q’l14/(384EI)＝5×3.874×4504/(384×7040×256×104)＝0.115mm≤[ν］＝l1/250＝450/250＝1。8mm
ν2＝q’l24/(8EI)＝3.874×3004/(8×7040×256×104）＝0。218mm≤［ν]＝2l2/250＝2×300/250＝2.4mm
满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态
Rmax=［qL1,0。5qL1+qL2]=max［5。037×0.45，0。5×5.037×0.45+5.037×0。3］=2.644kN 同理可得:
梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.529kN，R2=2。644kN,R3=1。529kN 正常使用极限状态
Rmax'=[q’L1，0.5q’L1+q'L2］=max［3.874×0.45，0。5×3.874×0。45+3。874×0。3]=2.034kN 同理可得：
梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1’=1.076kN，R2’=2。034kN,R3’=1.076kN
(6)主梁验算
主梁类型 主梁计算截面类型(mm） 主梁抗剪强度设计值[τ］(N/mm） 主梁弹性模量E(N/mm） 22钢管 Φ48×3。5 125 206000 主梁截面类型（mm） 主梁抗弯强度设计值[f］（N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 主梁截面惯性矩I(cm) 432Φ48.3×3。6 205 5.08 12。19
1、抗弯验算
主梁弯矩图(kN·m）
σ=Mmax/W=0。127×106/5080=25。077N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
主梁剪力图(kN）
Vmax＝1.303kN
τmax=2Vmax/A=2×1.303×1000/489＝5。329N/mm2≤［τ]=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
主梁变形图(mm)
νmax＝0。024mm≤[ν]＝L/250＝450/250＝1.8mm 满足要求！
4、支座反力计算 承载能力极限状态
支座反力依次为R1=0.226kN，R2=5。25kN，R3=0。226kN 正常使用极限状态
支座反力依次为R1'=0。159kN，R2'=3.868kN，R3’=0。159kN
（7)纵向水平钢管验算
钢管截面类型（mm) 钢管截面面积A(mm) 钢管弹性模量E（N/mm) 钢管截面抵抗矩W(cm） 钢管抗剪强度设计值［τ](N/mm） 2322Φ48×3.5 450 206000 4。73 125 钢管计算截面类型(mm) 钢管截面回转半径i(mm) 钢管截面惯性矩I(cm) 钢管抗弯强度设计值[f]（N/mm） 24Ф48×3.2 15。9 11。36 205 P＝max[R1，R3]=0。226kN，P'＝max［R1’，R3'］＝0。159kN 计算简图如下：
1、抗弯验算
纵向水平钢管弯矩图（kN·m)
σ＝Mmax/W＝0.036×106/4730＝7。526N/mm2≤［f］＝205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
纵向水平钢管剪力图（kN)
Vmax＝0.147kN
τmax＝2Vmax/A=2×0。147×1000/450＝0。653N/mm2≤［τ］＝125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
纵向水平钢管变形图（mm)
νmax＝0.057mm≤［ν]＝L/250＝900/250＝3.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算
支座反力依次为R1=0。305kN，R2=0.486kN，R3=0.486kN，R4=0.305kN 同理可得：两侧立柱所受支座反力依次为R1=0。486kN,R3=0。486kN
（8)立柱验算
立柱钢管截面类型（mm） 钢材等级 回转半径i(mm） 抗压强度设计值［f](N/mm) 2Φ48×3.5 Q235 15。9 205 立柱钢管计算截面类型(mm） 立柱截面面积A（mm) 立柱截面抵抗矩W（cm) 支架自重标准值q(kN/m) 32Ф48×3.2 450 4.73 0.15 1、长细比验算 l0=h=1800mm
λ=l0/i=1800/15。9=113。208≤[λ］=150
长细比满足要求！ 查表得，φ＝0。496 2、稳定性计算
R1＝0.486kN，P2＝11。288kN,R3＝0.486kN
立柱最大受力N＝max［R1+N边1，P2，R3+N边2］+0。9×1。35×0.15×(11。2—0.8）＝max［0.486+0。9×max［1。2×（0。5+（24+1。1)×0.12）+1。4×1，1.35×（0。5+(24+1.1）×0.12）+0.7×1。4×1］×（0。9+0.45—0。3/2）/2×0.9，11.288,0.486+0.9×max[1。2×(0.5+（24+1。1)×0。12）+1.4×1,1.35×（0.5+（24+1.1)×0.12)+0.7×1。4×1］×(0。9+0.9—0.45—0。3/2)/2×0。9］+1.895＝13.183kN
f＝N/(φA）＝13。183×103/（0.496×450)＝59。064N/mm2≤［f］＝205N/mm2 满足要求！
十五 板模板计算书
计算依据:
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162—2008
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011 3、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017—2003
（1）工程属性
新浇混凝土楼板名称 模板支架高度H（m) 模板支架横向长度B（m） 11。2米屋面 11.2 12 新浇混凝土楼板板厚(mm） 模板支架纵向长度L（m) 120 15 （2)荷载设计 面板 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 20。1 0。3 0.5 0。75 钢筋自重标准值G3k(kN/m) 23面板及小梁 楼板模板 模板及其支架自重 混凝土自重标准值G2k(kN/m） 324 1.1 2。5 2。5 1。5 当计算面板和小梁时的均布活荷载（kN/m） 当计算面板和小梁时的集中荷载（kN） 施工人员及设备荷载标准值Q1k 当计算主梁时的均布活荷载（kN/m) 2当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载（kN/1 m) 模板支拆环境不考虑风荷载 2 (3)模板体系设计 主梁布置方向 立柱横向间距lb(mm) 小梁间距l（mm) 主梁最大悬挑长度l2(mm) 平行立柱纵向方向 立柱纵向间距la(mm) 900 200 250 水平拉杆步距h(mm） 小梁最大悬挑长度l1（mm） 900 1800 250 设计简图如下：
模板设计平面图
模板设计剖面图（模板支架纵向）
模板设计剖面图（模板支架横向）
（4）面板验算
面板类型 面板抗弯强度设计值[f］（N/mm) 面板弹性模量E(N/mm) 22覆面木胶合板 15 10000 面板厚度t（mm） 面板抗剪强度设计值［τ]（N/mm） 面板计算方式 215 1.4 简支梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上,本例以简支梁，取1m单位宽度计算. W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 承载能力极限状态 q1＝0.9×max[1。2（G1k
+（G2k+G3k）×h)+1。4×Q1k
，1.35(G1k
+(G2k+G3k）×h)+1。4×0。7×Q1k］×b=0.9×max[1.2×(0.1+（24+1。1）×0。12)+1.4×2.5，1。35×（0。1+（24+1.1）×0.12)+1.4×0.7×2。5] ×1=6。511kN/m q2＝0.9×1。2×G1k×b＝0.9×1。2×0。1×1=0.108kN/m p＝0.9×1.4×Q1k＝0。9×1。4×2。5＝3。15kN 正常使用极限状态
q＝（γG(G1k +(G2k+G3k）×h))×b =（1×（0。1+（24+1.1）×0。12））×1＝3.112kN/m 计算简图如下：
1、强度验算
M1＝q1l2/8＝6.511×0.22/8＝0.033kN·m
M2＝q2L2/8+pL/4＝0。108×0.22/8+3。15×0.2/4＝0.158kN·m Mmax＝max［M1,M2］＝max[0。033,0。158]＝0。158kN·m σ＝Mmax/W＝0。158×106/37500＝4。214N/mm2≤［f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
νmax＝5ql4/(384EI）=5×3.112×2004/（384×10000×281250)=0.023mm ν＝0。023mm≤［ν]＝L/250＝200/250＝0。8mm 满足要求!
（5)小梁验算
小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm） 小梁截面抵抗矩W(cm） 小梁截面惯性矩I（cm) 432方木 15.44 64 256 小梁截面类型（mm） 小梁抗剪强度设计值［τ]（N/mm） 小梁弹性模量E（N/mm) 小梁计算方式 2260×80 1.78 9350 二等跨连续梁 q1＝0.9×max[1。2（G1k+ (G2k+G3k）×h)+1.4Q1k,1。35（G1k
+(G2k+G3k）×h)+1.4×0。7×Q1k］×b=0。9×max[1。2×(0.3+（24+1。1）×0.12）+1。4×2.5，1。35×(0.3+(24+1.1）×0.12）+1.4×0.7×2。5］×0.2=1。345kN/m 因此，q1静＝0.9×1.2×(G1k
+(G2k+G3k）×h）×b=0.9×1。2×(0。3+（24+1。1)×0.12）×0。2=0.715kN/m q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2。5×0.2＝0。63kN/m q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1。2×0.3×0。2＝0。065kN/m p＝0。9×1。4×Q1k＝0。9×1。4×2.5＝3.15kN 计算简图如下：
1、强度验算
M1＝0.125q1静L2+0。125q1活L2＝0.125×0.715×0。92+0。125×0。63×0。92＝0.136kN·m
M2＝max[0。07q2L2+0。203pL,0.125q2L2+0.188pL]＝max[0。07×0.065×0.92+0.203×3。15×0。9，0.125×0。065×0.92+0。188×3.15×0。9］＝0.579kN·m
M3＝max［q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max［1。345×0。252/2，0.065×0。252/2+3.15×0。25］＝0。79kN·m
Mmax＝max［M1，M2，M3］＝max［0.136,0.579,0。79]＝0.79kN·m σ=Mmax/W=0。79×106/64000=12.336N/mm2≤［f]=15。44N/mm2 满足要求! 2、抗剪验算
V1＝0。625q1静L+0.625q1活L＝0.625×0.715×0。9+0.625×0.63×0。9＝0。757kN V2＝0。625q2L+0.688p＝0。625×0.065×0。9+0。688×3。15＝2.204kN V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max［1。345×0.25，0.065×0。25+3.15］＝3.166kN Vmax＝max［V1，V2，V3]＝max［0。757，2.204，3.166］＝3。166kN
τmax=3Vmax/（2bh0)=3×3。166×1000/（2×60×80)＝0。989N/mm2≤［τ]=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
q＝(γG(G1k +(G2k+G3k）×h））×b=(1×（0.3+（24+1。1)×0.12）)×0.2＝0。662kN/m
挠度,跨中νmax＝0。521qL4/（100EI）=0.521×0.662×9004/（100×9350×256×104）＝0.095mm≤[ν］＝L/250＝900/250＝3。6mm；
悬臂端νmax＝ql14/（8EI）=0.662×2504/(8×9350×256×104）＝0.014mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×250/250＝2mm 满足要求！
(6）主梁验算
主梁类型 主梁计算截面类型(mm） 主梁抗剪强度设计值［τ](N/mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁计算方式 主梁受力不均匀系数 22钢管 Φ48.3×3。6 125 206000 三等跨连续梁 0.6 主梁截面类型(mm） 主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm) 主梁截面抵抗矩W（cm） 主梁截面惯性矩I(cm) 可调托座内主梁根数 432Φ48。3×3.6 205 5。26 12.71 2 1、小梁最大支座反力计算 q1＝0。9×max[1。2(G1k
+（G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35（G1k
+（G2k+G3k)×h）+1.4×0。7×Q1k]×b=0。9×max［1。2×(0.5+(24+1。1）×0。12）+1.4×1.5，1。35×(0.5+（24+1.1）×0。12）+1。4×0.7×1.5］×0。2＝1。137kN/m q1静＝0.9×1。2×（G1k
+(G2k+G3k）×h)×b＝0。9×1.2×(0。5+（24+1.1）×0。12)×0。2＝0。759kN/m q1活＝0。9×1。4×Q1k×b＝0。9×1.4×1。5×0。2＝0.378kN/m
q2＝（γG(G1k +（G2k+G3k)×h))×b=(1×(0。5+(24+1。1）×0.12）)×0.2＝0。702kN/m 承载能力极限状态
按二等跨连续梁，Rmax＝1。25q1L＝1.25×1.137×0。9＝1.279kN 按悬臂梁，R1＝q1l1＝1.137×0.25＝0。284kN 主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6 R＝max[Rmax,R1]×0.6＝0。767kN； 正常使用极限状态
按二等跨连续梁，R’max＝1.25q2L＝1。25×0.702×0.9＝0.79kN 按悬臂梁,R’1＝q2l1=0。702×0。25＝0.176kN R’＝max[R'max，R’1］×0。6＝0.474kN； 计算简图如下:
主梁计算简图一
2、抗弯验算
主梁弯矩图一（kN·m)
σ=Mmax/W=0。267×106/5260=50.73N/mm2≤［f]=205N/mm2 满足要求! 3、抗剪验算
主梁剪力图一(kN）
τmax=2Vmax/A=2×1.917×1000/506＝7。579N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算
主梁变形图一(mm)
跨中νmax=0。184mm≤[ν］=900/250=3。6mm 悬挑段νmax＝0.052mm≤[ν］=2×250/250=2mm 满足要求！
（7)立柱验算
剪刀撑设置 立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm) 非顶部立柱计算长度系数μ2 立柱钢管计算截面类型(mm） 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 支架自重标准值q(kN/m） 32加强型 200 立柱顶部步距hd(mm) 顶部立柱计算长度系数μ1 1500 1。386 1。755 Φ48.3×3.6 506 5.26 0。15 立柱钢管截面类型(mm） 钢材等级 立柱截面回转半径i(mm） 抗压强度设计值［f](N/mm） 2Φ48。3×3.6 Q235 15。9 205 1、长细比验算 顶部立柱段：l01=kμ1（hd+2a）=1×1.386×（1500+2×200)=2633mm 非顶部立柱段：l0=kμ2h =1×1。755×1800=3159mm λ=max［l01，l0]/i=3159/15。9=198.679≤［λ］=210 满足要求！ 2、立柱稳定性验算
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011,荷载设计值q1有所不同： 小梁验算
q1＝1×［1。2×（0.5+（24+1.1）×0。12)+1.4×1］×0.2 = 1。123kN/m 同上四～六步计算过程,可得：
R1＝2.992kN，R2＝3。451kN，R3＝3.451kN,R4＝2。992kN 顶部立柱段：
l01=kμ1(hd+2a）=1.217×1。386×（1500+2×200)=3204.848mm λ1=l01/i=3204.848/15。9=201.563
查表得，φ＝0。179 不考虑风荷载:
N1 =Max[R1，R2，R3，R4］/0.6=Max［2。992，3。451,3。451，2.992］/0。6=5。752kN f＝ N1/（ΦA）＝5752/（0.179×506)＝63.506N/mm2≤[f］＝205N/mm2 满足要求！ 非顶部立柱段：
l0=kμ2h =1。217×1。755×1800=3844。503mm λ=l0/i=3844。503/15。9=241。793 查表得，φ1=0。126 不考虑风荷载： N
=Max[R1,R2，R3，R4]/0.6+1×γG×q×H=Max［2.992，3。451,3.451，2。992］/0。6+1×1.2×0.15×11。2=7。768kN
f=N/(φ1A)＝7.768×103/(0。126×506)=121.84N/mm2≤[σ］=205N/mm2 满足要求！
(8）高宽比验算
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130—2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=11.2/12=0。933＜3
满足要求,不需要进行抗倾覆验算 ！
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