西安凯立化工有限公司催化剂生产项目
落地式脚手架施工方案
编制人： 审核人： 审批人：
陕西建工集团第十一建筑工程有限公司
二〇一二年五月三日
1 编制依据
《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）；
《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）；
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001) 《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001) 《钢管脚手架扣件标准》（GB15831） 《建筑结构静力计算手册》
《钢结构设计规范》(GB 50017-2003) 《碳素结构钢》（GB/T700）
本工程施工图纸和投标文件； 本工程施工组织设计。 2 工程概况
本工程位于西安市经济技术开发区泾渭新区泾勤西路，框架结构。东西向1至12轴长81.24m，南北向A至D轴宽18.5m。层高一层4.5 m ，上部结构均为4m，主体四层、局部五层，现地面平均标高为-1.450m，屋面女儿墙高1.300m，女儿墙顶建筑标高为21.0m。现地面至女儿墙顶总高为22.450m。 3 施工部署 3.1 组织机构
外架搭设由栋号工长负责组织实施，其他人员配合。
外架所需材料、劳动力计划均由栋号工长负责编制，材料员负责组织进场。技术交底工作由栋号工长负责。 3.2 设计总体思路
按总进度计划，总工程应在两个月内封顶，封顶后，完成外墙面砖施工并拆架。 经综合比较，决定采用落地式脚手架方案。此架一架多用，主体阶段主要用于安全防护，装修阶段既用于装修施工，也兼作安全防护。装修施工按一层作业考虑，外架验算应满足此项要求。
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3.3 劳动力准备
搭设阶段共需架子工6名，维护阶段共需架子工2名，拆除阶段共需外架工6名。所有架子工均需持证上岗。架子工由劳务公司提供。
搭设阶段安排2名测量放线工配合。 3.4 材料准备
本工程外架所用的钢管、扣件、基础垫板均由租赁公司提供。脚手架板和其它材料由项目部自行采购。 3.5 机具准备
搭、拆架子所需机具主要有架子扳手、吊线，由架子工自备。 项目部应配备如下检查工具（可借用，但应符合要求）：
名称 扭力扳手 游标卡尺 塞尺 钢卷尺 水平尺 角尺 数量 3把 检查扣件拧紧力度 2把 检查焊接钢管外径和壁厚、外表面锈蚀深度 3把 检查钢管两端面切斜偏差 6把 检查钢管弯曲程度和搭设中的距离或长度 6把 检查水平杆高差 2把 检查剪刀撑与地面的倾角 用途 注：《建筑施工扣件式钢管脚手架》（JGJ130-2001，2002年版）中提及的钢板尺用钢卷尺代替。 3.6 技术准备
施工前应按要求向架子工作好技术交底。人员变动后应重新交底。 4 脚手架构造要求 4.1 总的设计尺寸
立杆纵距1.5m（局部有所调整，但均不大于1.5m），横距1.05m（可平铺三块脚手架板，每块脚手架板宽250mm），内排架步距1.8m，外排架步距0.9m，脚手架限高取24m（总高22.45m加1.5m高护栏）。外排架内侧设全封闭密目安全网（每10cm×10cm2300孔）。
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4.2 纵向水平杆
纵向水平杆要求设置在立杆内侧，长度不宜小于三跨。
接长宜使用对接。对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。
接长如采用搭接，搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定。 本工程使用脚手架板，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上。
4.3 横向水平杆
作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2。
横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上。
横向水平杆靠墙一端外伸长度不小于300mm，以满足铺一块脚手板的要求。靠墙一端离外墙装饰面距离不大于100mm（符合JGJ130-2001中6.2.3和7.3.6要求）。 4.4 脚手板
作业层脚手板应铺满、铺稳，离开外墙装饰面150mm。 脚手板应设置在三根横向水平杆上。
脚手板的铺设可对接平铺，也可搭接铺设，搭接时接头必须支在横向水平杆上。 作业层端部脚手板探头长度取150mm，板长两端应与支承杆可靠固定。 4.5 立杆
内立杆距外墙边400mm。 每根立杆底部应设置垫板。
相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内。下端第一根立杆交错用6m杆和3m杆相互错开。 4.6 连墙件
为了便于施工，本工程采用刚性连墙件，连墙件水平方向沿每根框架柱设置，高度方向隔步设置。
本工程连墙件拉结在框架柱上。立杆安装时，宜尽量选择靠近框架柱的位置，以满
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足JGJ130-2001中6.4.2连墙件“宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm” （不属于强制性条文）的要求。连墙杆内外两个受力方向均应采用不少于两个直角扣件固定。 4.7 门洞
脚手架应在安全通道出入口处设置门洞。
门洞处挑空一根立杆。门洞处的空间桁架，除下弦平面外，应在其余5个平面内设置斜腹杆。斜腹杆采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。
安全通道处的门洞两侧立杆应为双管立杆，副立杆高度应高于门洞口1至2步（外排架2步，内排架1步）。
安全通道、井架通道不得与脚手架杆件连接。 4.8 剪刀撑
剪刀撑在外侧立面整个长度和高度连续设置，斜杆与地面的倾角按45°控制。每道剪刀撑宽度不应小于4跨。
剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接。搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定。 4.9 扣件
螺栓拧紧扭力矩不应小于40Nm，且不应大于65Nm。
主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm。
对接扣件开口应朝上或朝内。
各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。 4.10 基础
采用灰土回填，分层夯实。 5 脚手架的搭设和拆除施工工艺 5.1 落地脚手架搭设施工工艺
落地脚手架搭设的工艺流程：场地平整、灰土回填→夯实→定位设置通长立杆垫板→排放纵向扫地杆→竖立杆→将纵向扫地杆与立杆扣接→安装横向扫地杆→安装纵向水
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平杆→安装横向水平杆→安装剪刀撑→安装连墙件→扎安全网→作业层铺脚手板和挡脚板。
根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记。用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记。垫板应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平稳，不得悬空。
在搭设首层脚手架的过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角处双向增设，待该部位与脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，应采取临时稳定措施，直到连墙件搭设完毕后方可拆除。
双排架宜先立内排立杆，后立外排立杆。每排立杆宜先立两头的，再立中间的一根，互相看齐后，立中间部分各立杆。双排架内、外排两立杆的连线要与墙面垂直。立杆接长时，宜先立外排，后立内排。 5.2 脚手架的拆除施工工艺
拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，一般的拆除顺序为：安全网→拦杆→脚手板→剪刀撑→横向水平杆→纵向水平杆→立杆。
不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架。做到一步一清、一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣。拆除纵向水平杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。所有连墙杆等必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架。
分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。
应保证拆除后架体的稳定性不被破坏，连墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形、失稳。
当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度（约6m）时，应先在适当位置搭临时抛撑加固后再拆连墙件。 6 目标和验收标准
《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）表3.0.4-1总分10分，要求全部符合要求，达到10分。
检查和验收应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架》（JGJ130-2001，2002年版）8.1、8.2要求。
7 安全文明施工保证措施 7.1 材质及其使用的安全技术措施
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扣件的紧固程度不应小于40Nm，且不应大于65Nm。对接扣件的抗拉承载力为3kN。扣件上螺栓应保持适当的拧紧程度。
对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨水，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。
各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。
钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。
外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料混用。 严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。 7.2 脚手架搭设的安全技术措施
脚手架的基础必须经过夯实处理满足承载力要求，做到不积水、不沉陷。 搭设过程中应划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥，上下呼应，动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。
开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。
脚手架及时与结构拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。
脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上两步。 在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收。每两步验收一次。 7.3 脚手架上施工作业的安全技术措施
结构施工阶段外脚手架每支搭一层完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。
严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料，施工荷载不得大于2kN/m2，确保较大安全储备。
施工时不允许多层同时作业，同时作业层数不得超过一层。
当作业层高出其下连墙件3.6m以上，且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。
定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。
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7.4 脚手架拆除的安全技术措施
拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。
架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、缆风绳、连墙杆及被拆架体各吊点、附件、电气装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。
拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。
拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，需解开与另一人有关的扣件时，应先通知对方采取防范措施，以防坠落。
在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。 每天拆架下班时，不应留下隐患部位。
拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电。
所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。 所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。 拆下的零配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从高空抛掷。 7.5 文明施工要求
进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。
进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标示牌，不得践踏草坪、损坏花草树木、随意拆除和移动标示牌。
严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。 脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证，凡患有高血压、贫血病、心脏病及其他不适于高空作业者，一律不得上脚手架操作。
上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。
护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需拆改时，应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。
脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时，须经主管工程师同意后由架子工操作。
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不准利用脚手架吊运重物；作业人员不准攀登架子上下作业面，不准推车在架子上跑动，塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。
不得将模板支撑、缆风绳、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。
在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉接点和脚手板，以及扣件绑扎扣等所有架子部件。
拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。
脚手架使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现基础下沉、杆件变形严重、防护不全、拉结松动等问题要及时解决。
要保证脚手架体的整体性，不得与井架一并拉结，不得截断架体。
施工人员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其他物品，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱仍。
不使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人，登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。
脚手架堆放场应做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领退料手续。 施工人员应做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。
运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。应随时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。
六级以上大风、大雪、大雾、大雨天气停止脚手架作业。在冬季、雨季要经常检查脚手板上有无积水等物。若有则应随时清扫，并要采取防滑措施。 7.6 应执行的强制性条文
本外架施工和使用期间应执行的强制性条文如下，应重点检查： 3.1.3 2 钢管上严禁打孔。
5.3.5 2 当脚手架搭设尺寸中的步距、立杆纵距、立杆横距和连墙件间距有变化时，除计算底层立杆段外，还必须对出现最大步距或最大立杆纵距、立杆横距、连墙件间距等部位的立杆段进行验算；
6.2.2 1 主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除； 6.3.2 脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。
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6.3.5 立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。 6.4.2 4 一字型、开口型脚手架的两端必须设置连墙件。连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，并不应大于4m（两步）。
6.4.4 对高度24m以上的双排脚手架，必须采用刚性连墙件与建筑物可靠连接。 6.4.5 2 连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造。
6.6.2 2 高度在24m以下的单、双排脚手架，均必须在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；
6.6.3 2 一字型、开口型双排脚手架的两端均必须设置横向斜撑；
7.1.5 当脚手架基础下有设备基础、管沟时，在脚手架使用过程中不应开挖，否则必须采取加固措施。
7.3.1 脚手架必须配合施工进度搭设，一次高度不应超过相邻连墙件以上两步。 7.3.4 1 严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用；
7.3.8 2 剪刀撑、横向斜撑搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。 7.4.2 1 拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；
7.4.2 2 连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙件加固；
7.4.3 1 各构配件严禁抛掷至地面；
8.1.3 2 旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；
9.0.1 脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》GB5036考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。
9.0.4 作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备。
9.0.7 在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件： 1）主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆； 2）连墙件。
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钢管落地脚手架计算书
西安凯立化工有限公司催化剂生产项目工程； 工程建设地点:西安经济技术开发区泾渭新区泾勤路；属于框架结构； 地上4层； 地下0层；建筑高度：16.95m；标准层层高：4m ；总建筑面积：6028.59平方米；总工期：180天。
本工程由西安凯立化工有限公司投资建设，西安利君医药设计有限责任公司设计，西安工程地基勘测公司地质勘察，陕西省古都工程监理公司监理，陕西建工集团第十一建筑工程有限公司组织施工；由钟青担任项目经理，李大伟担任技术负责人。
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工程说明：1.工程名称: 西安凯立化工有限公司催化剂生产项目综合实验大楼、精细化工车间及催化剂车间。
2.地理位置：该工程位于西安市经济技术开发区泾渭新城，北门口紧靠
泾勤路。
3.地质条件：地基属于湿陷性黄土，详见《西安凯立化工有限公司催化
剂生产项目岩土项目岩土工程详细。
扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。
一、参数信息: 1.脚手架参数
双排脚手架搭设高度为 24.2 m，22.45米以下采用双管立杆，22.45米以上采用单管立杆；
搭设尺寸为：立杆的横距为 1.05m，立杆的纵距为1.5m，大小横杆的步距为1.8 m； 内排架距离墙长度为0.30m；
小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根； 脚手架沿墙纵向长度为 81.84 m； 采用的钢管类型为 Φ48×3.5；
横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00； 连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件； 2.活荷载参数
施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；
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同时施工层数:2 层； 3.风荷载参数
本工程地处陕西西安市，基本风压0.35 kN/m2；
风荷载高度变化系数μz 为1.00，风荷载体型系数μs 为1.13； 脚手架计算中考虑风荷载作用； 4.静荷载参数
每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；
脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140； 安全设施与安全网(kN/m2):0.005；
脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹串片脚手板挡板； 每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038； 脚手板铺设总层数:4； 单立杆脚手板铺设层数:0； 5.地基参数
地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):220.00； 立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。
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二、小横杆的计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
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按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算
小横杆的自重标准值: P1= 0.038 kN/m ；
脚手板的荷载标准值: P2= 0.35×1.5/3=0.175 kN/m ； 活荷载标准值: Q=3×1.5/3=1.5 kN/m；
荷载的计算值: q=1.2×0.038+1.2×0.175+1.4×1.5 = 2.356 kN/m；
小横杆计算简图 2.强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩， 计算公式如下:
最大弯矩 Mqmax =2.356×1.052/8 = 0.325 kN.m； 最大应力计算值 σ = Mqmax/W =63.917 N/mm2；
小横杆的最大弯曲应力 σ =63.917 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！
3.挠度计算:
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 荷载标准值q=0.038+0.175+1.5 = 1.713 kN/m ；
最大挠度 ν = 5.0×1.713×10504/(384×2.06×105×121900)=1.08 mm；
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小横杆的最大挠度 1.08 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050 / 150=7 与10 mm，满足要求！
三、大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 1.荷载值计算
小横杆的自重标准值: P1= 0.038×1.05=0.04 kN； 脚手板的荷载标准值: P2= 0.35×1.05×1.5/3=0.184 kN； 活荷载标准值: Q= 3×1.05×1.5/3=1.575 kN；
荷载的设计值: P=(1.2×0.04+1.2×0.184+1.4×1.575)/2=1.237 kN；
大横杆计算简图 2.强度验算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。
均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.038×1.5×1.5=0.007 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×1.237×1.5= 0.495 kN.m；
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M = M1max + M2max = 0.007+0.495=0.502 kN.m
最大应力计算值 σ = 0.502×106/5080=98.879 N/mm2；
大横杆的最大应力计算值 σ = 98.879 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！
3.挠度验算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm；
均布荷载最大挠度计算公式如下:
大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： ν
max
= 0.677×0.038×15004 /(100×2.06×105×121900) = 0.052 mm；
集中荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度： 小横杆传递荷载 P=（0.04+0.184+1.575）/2=0.9kN
ν= 1.883×0.9×15003/ ( 100 ×2.06×105×121900) = 2.277 mm； 最大挠度和：ν= ν
max
+ ν
pmax
= 0.052+2.277=2.329 mm；
大横杆的最大挠度 2.329 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500 / 150=10与10 mm，满足要求！
四、扣件抗滑力的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承
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载力取值为16.00kN 。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取16.00 kN； R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 小横杆的自重标准值: P1 = 0.038×1.05×2/2=0.04 kN； 大横杆的自重标准值: P2 = 0.038×1.5=0.058 kN； 脚手板的自重标准值: P3 = 0.35×1.05×1.5/2=0.276 kN； 活荷载标准值: Q = 3×1.05×1.5 /2 = 2.362 kN；
荷载的设计值: R=1.2×(0.04+0.058+0.276)+1.4×2.362=3.756 kN； R < 16.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载计算:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m
NG1 = [0.1248+(1.05×2/2)×0.038/1.80]×(24.25-22.45) = 0.265kN； NGL1 = [0.1248+0.038+(1.05×2/2)×0.038/1.80]×22.45 = 4.167kN； (2)脚手板的自重标准值；采用竹串片脚手板，标准值为0.35kN/m2 NG2= 0.35×0×1.5×(1.05+0.3)/2 = 0 kN； NGL2= 0.35×4×1.5×(1.05+0.3)/2 = 1.418 kN；
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.14kN/m NG3 = 0.14×0×1.5/2 = 0 kN； NGL3 = 0.14×4×1.5/2 = 0.42 kN；
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005 kN/m2
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NG4 = 0.005×1.5×(24.25-22.45) = 0.014 kN； NGL4 = 0.005×1.5×24.25 = 0.182 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 0.278 kN； NGL =NGL1+NG1+NGL2+NGL3+NGL4 = 6.451 kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值
NQ= 3×1.05×1.5×2/2 = 4.725 kN； 风荷载标准值按照以下公式计算
其中 Wo -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
Wo = 0.35 kN/m2；
Uz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
Uz= 1 ；
Us -- 风荷载体型系数：取值为1.13； 经计算得到，风荷载标准值
Wk = 0.7 ×0.35×1×1.13 = 0.277 kN/m2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
Ns = 1.2NGL+1.4NQ= 1.2×6.451+ 1.4×4.725= 14.356 kN； Nd = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×0.278+ 1.4×4.725= 6.949 kN；
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考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
Ns = 1.2 NGL+0.85×1.4NQ = 1.2×6.451+ 0.85×1.4×4.725= 13.364 kN； Nd = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×0.278+ 0.85×1.4×4.725= 5.957 kN； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为
Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.277×1.5× 1.82/10 = 0.16 kN.m； 六、立杆的稳定性计算:
外脚手架采用双立杆搭设，按照均匀受力计算稳定性。 1. 22.45米以上立杆稳定性计算。
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
立杆的轴向压力设计值 ：N = 6.949 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ； 计算长度 ,由公式 lo = k×μ×h 确定 ：l0 = 3.118 m； 长细比 Lo/i = 197 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.186 ； 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2； σ = 6949/(0.186×489)=76.403 N/mm2；
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立杆稳定性计算 σ = 76.403 N/mm 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm，满足要求！
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
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立杆的轴心压力设计值 ：N = 5.957 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ； 计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ； 计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m； 长细比: L0/i = 197 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.186 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
σ = 5956.902/(0.186×489)+160113.429/5080 = 97.012 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 97.012 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
2. 22.45米以下立杆稳定性计算。
不考虑风荷载时，双立杆的稳定性计算公式为：
立杆的轴向压力设计值 ：N = 7.178 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；
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计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ； 计算长度 ,由公式 lo = k×μ×h 确定 ：l0 = 3.118 m； 长细比 Lo/i = 197 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.186 ； 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2； σ = 7178/(0.186×489)=78.92 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 78.92 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式
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立杆的轴心压力设计值 ：N =6.682 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ； 计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ； 计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m； 长细比: L0/i = 197 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.186 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；
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钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm；
σ = 6682.008/(0.186×489)+160113.429/5080 = 104.984 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 104.984 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
七、连墙件的稳定性计算:
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0
风荷载标准值 Wk = 0.277 kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2；
按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN； 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算： Nlw = 1.4×Wk×Aw = 6.279 kN；
连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 11.279 kN； 连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = φ·A·[f]
其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数；
由长细比 l/i = 300/15.8的结果查表得到 φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；
又： A = 4.89 cm2；[f]=205 N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.949×4.89×10-4×205×103 = 95.133 kN； Nl = 11.279 < Nf = 95.133,连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用双扣件与墙体连接。
由以上计算得到 Nl = 11.279小于双扣件的抗滑力 16 kN，满足要求！
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连墙件扣件连接示意图 八、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg 地基承载力设计值: fg = fgk×kc = 220 kPa；
其中，地基承载力标准值：fgk= 220 kPa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ；
立杆基础底面的平均压力：p = N/A =34.746 kPa ；
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 6.949 kN； 基础底面面积 ：A = 0.2 m2 。
p=34.746 ≤ fg=220 kPa 。地基承载力满足要求！ 九、脚手架配件数量匡算:
扣件式钢管脚手架的杆件配备数量需要一定的富余量，以适应构架时变化需要， 因此按匡算方式来计算；根据脚手架立杆数量按以下公式进行计算：
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L --长杆总长度(m)； N1 --小横杆数(根)； N2 --直角扣件数(个)； N3 --对接扣件数(个)； N4 --旋转扣件数(个)； S --脚手板面积(m2)； n --立杆总数(根) n=112； H --搭设高度(m) H=24.25； h --步距(m) h=1.8； la--立杆纵距(m) la=1.5； lb --立杆横距(m) lb=1.05；
长杆总长度(m) L =1.1 ×24.25 ×(112 + 1.50 ×112/1.80 - 2 ×1.50/1.80)=5432.81；
小横杆数(根) N1 =1.1 ×(24.25 /1.80 ×1/2 + 1) ×112 = 954； 直角扣件数(个) N2 =2.2 ×(24.25 / 1.80 + 1) ×112 = 3566； 对接扣件数(个) N3 =5432.81 / 6.00 = 906； 旋转扣件数(个) N4 =0.3 ×5432.81 / 6.00 = 272；
脚手板面积(m2) S = 1.1 × ( 112-2) × 1.50 / 1.05=172.86。
根据以上公式计算得长杆总长5432.808m；小横杆954根；直角扣件3566个；对接扣件906个；旋转扣件272个；脚手板172.857m2。
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