目 录
第一节 编制依据-------------------------1
第二节 工程概况-------------------------1 第三节 方案选择-------------------------1 第四节 材料要求及选择-------------------2第五节 模板安装-------------------------2
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模板支模系统方案
第七节 搭设要求------------------------29 第八节 施工----------------------------30 第九节 安全----------------------------34
第六节 模板计算书---------------------- 4
模板支模系统方案
模板专项安全施工方案
第一节 编制依据
1、《建筑施工安全检查标准》JGJ 59-2011
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-20113、《建筑结构荷载规范》(GB50009－2011) 4、《建筑施工安全手册》(杜荣军 主编)
5、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 130-2011) 6、《钢管脚手架扣件》GB 15831-2006 7、《安全网》GB 5725-2009
8、11.《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008
6、本工程图纸
第二节 工程概况
拟建的丰盛·凤凰左岸二期工程C01-04#楼工程位于南京市六合区雄州
街道广益小学以南，香塘路以北，四周交通便利。该项目C01#楼为左单元14层、右单元15层，C02#楼为15层，C03#楼为14层,C04#楼为15层,下部设有一层地下车库、总建筑面积67225.37m，该项目由南京仁盛房地产开发有限公司建设，南京城镇建筑设计咨询有限公司设计，南京建力测绘勘察院地质勘察，南京天京建筑工程监理事务所监理，江苏新马建设有限公司承建。
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第三节 方案选择
本工程考虑到施工工期、质量和安全以及相关的施工技术规范、文件要求，计划采用加强型扣件式钢管脚手架，计算中充分考虑以下几点：
1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构安全可靠，造价经济合理。 2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。
3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。 4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；
5、综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必须符合JCJ59-11检查标准
模板支模系统方案
要求，要符合省文明标化工地的有关标准。
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第四节 材料要求及选择
承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用Ф48×3.0钢管。板底采用40mm×90mm方木支撑，梁底采用38mm×89mm方木支撑，模板采用14mm胶合面板现场拼制。
模板支架钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》(GB/T 13793)或《低压流体输送用焊接钢管》(GB/T 3092)中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》(GB/T 700)中Q235-A 级钢的规定。
模板支架的钢管壁厚不得小于3mm。 钢管外观质量要求：
1、钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；2、 钢管外径、壁厚、端面等的偏差；钢管表面锈蚀深度；钢管的弯曲变形应符合附录E的规定； 3、钢管应进行防锈处理。
钢管上严禁打孔，每根钢管的最大质量不宜大于25kg。
扣件外观质量要求：扣件式钢管模板支架应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB 15831-2006的规定。采用其它材料制作的扣件时，应经试验证明其质量符合相关标准的规定后方可使用。
有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用；
扣件应进行防锈处理。模板支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用。
第五节 模板的安装
1、地下室混凝土内外墙模板的安装：
混凝土底板外模采用240砖砌体砌筑加木方围楞，在边坡下脚用木方打两道斜撑，使模板固定牢固。
内外墙采用φ14对拉螺杆中间用5㎜厚、尺寸为50㎜×50㎜的钢板满焊，制成止水螺杆，用作止水片，并在φ14对拉螺杆靠模板两边各放尺寸为50㎜×50㎜的钢筋满焊并加一块15㎜厚、尺寸为50㎜×50㎜的木板，木板要做成内大外小，待混凝土浇好拆模后，凿掉两边木板，截掉长出墙面的螺杆，再用1：2水泥防水砂浆分层补平。
模板支模系统方案
为保证模板施工位置准确，确保墙体垂直度和平整度，地下室内墙采用下部焊钢筋限位来控制墙厚度及位置，同时以弹模板300㎜控制线来进行校正，并可作为验收的依据，模板限位尽量焊在大规格钢筋上，楼板面向上50㎜
墙体木方、钢管的安放：
φ14对拉螺杆两边竖向各放一木方，再在两对拉接螺杆中间放一根木方，木方不够墙高允许错开搭接，搭接位置在水平对拉接螺杆位置。
在竖向木方上对拉接螺杆的上下位置水平放置长钢管（上下钢管接头位置错开搭接、丁字形两墙交接处水平钢管用十字扣固定）用定型山型卡及φ12螺帽紧固，最下四排对拉螺杆用双螺帽紧固加强。
地下室外墙内侧模板支撑与地下室满堂架连接成一体，并搭设上中下三道斜撑保证其稳定；地下室外墙外侧模板支撑采用上中下三道钢管斜支撑，斜支撑间距不大于1.5m, 斜支撑间用水平钢管连成整体。
2、顶板模板安装：
顶板采用φ48钢管搭设满堂支模架，地下车库为750㎜×750㎜、一层、二层立杆间距为800㎜×800㎜，标准层立杆间距为800㎜，顶部木龙骨截面为38mm×89mm，龙骨间距不大于300㎜，木龙骨接头须错开。平台模板铺设时必须平台模板盖压墙梁模，平台模拼缝处贴胶带纸。
平台排架必须设纵横向扫地杆，采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200㎜处的立杆上，立杆下垫木板,当立杆基础不在同一水平面上时，必须将高处的扫地杆向低处延伸两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。
支架底层步距不应大于2m，底层以上步距1800㎜。
两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个接头错开的距离不应小于500㎜，各接头中心点至主节点的距离不宜大于步距的1/3。
支架立杆应竖直设置，2m高度内允许偏差为15㎜，地下室立杆间距不大于75㎝(钢管中到中),一层以上立杆间距不大于80㎝(钢管中到中)。
板底满堂排架最顶一根钢管用双十字扣加强。 满堂模板支架应符合下列规定：
满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道剪刀撑，由底至顶连续设置
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。
3、柱模安装：
为保证模板施工位置准确，确保墙体垂直度和平整度，柱采用下部焊钢筋限位来控制柱子位置，同时以弹模板300㎜控制线来进行校正，并可作为验收的依据，模板限位尽量焊在大规格钢筋上，楼板面向上50㎜。
墙柱模板支模时，四周必须设牢固支撑并与楼层满堂架连接成一体，避免柱模整体歪斜甚至倾倒，柱模板四周用对拉螺杆及钢管箍牢。
墙柱模与梁模交接处: 在柱模上放出梁模位置尺寸,直接在整块柱模上留洞口,并在接口处贴双面胶。
4、梁模板安装：
梁底模用14㎜厚胶合板按梁宽制作，刨去边上毛刺，贴上双面胶；梁宽≥350㎜时，梁底用四根木方立放，梁宽≤300㎜时，梁底用两根木方平放；梁端头底模压柱立模。
梁侧模用14㎜厚胶合板按梁高制作，刨去边上毛刺，贴上双面胶；梁高≥700㎜时，梁侧用三根木方立放，梁高＜700㎜时，梁侧用三根木方平放；现浇板模压梁侧模，梁侧模包梁底模。
梁高＜700㎜时，采用间距70㎝的木制夹具夹紧梁侧模，再用斜木撑约束撑紧梁侧模。梁底“步步紧”进一步加固。
以上所有的梁底第一道螺杆采用步步紧代替，吊模安装：吊模放置在砼垫块上，模内放与构件等宽的砼支撑间距70㎝，用φ12＠50㎝对拉螺杆加钢管紧固。
所有吊模处（包括楼梯间）均先捆绑密目钢丝网后再支模。
第六节 计算书 板模板计算书
一、工程属性 新浇混凝土楼板名称 新浇混凝土楼板边长L(m) 二、荷载设计 施工人员及设备荷载标准值Q1k 当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m 2.5 B1 8.5 新浇混凝土楼板板厚(mm) 新浇混凝土楼板边宽B(m) 120 8
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2) 当计算面板和小梁时的集中荷载(kN) 2.5 1.5 1 0.1 0.3 0.5 0.75 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2) 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m) 面板自重标准值 2模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 面板及小梁自重标准值 楼板模板自重标准值 模板及其支架自重标准值 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 324 1.1 基本风压ω0(kN/m2) 0.25 0.9 0.8 0.18 风荷载标准值ωk(kN/m2) 风压高度变化系数μz 风荷载体型系数μs 三、模板体系设计 模板支架高度(m) 立柱纵向间距la(mm) 立柱横向间距lb(mm) 水平拉杆步距h(mm) 立柱布置在混凝土板域中的位置 立柱距混凝土板短边的距离(mm) 立柱距混凝土板长边的距离(mm) 主梁布置方向 4.85 750 750 1800 自定义 150 150 平行楼板长边
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小梁间距(mm) 小梁距混凝土板短边的距离(mm) 小梁两端各悬挑长度(mm) 设计简图如下： 300 90 0，0
模板设计平面图
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模板设计剖面图(楼板长向)
模板设计剖面图(楼板宽向)
四、面板验算 面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1\"面板可按简支跨计算\"的规定，覆面木胶合板 面板厚度(mm) 9.67 面板弹性模量E(N/mm2) 14 4500
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另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取
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1m单位宽度计算。计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×14×14/6＝32666.67mm3，I＝bh3/12=1000×14×14×14/12＝228666.67mm4 1、强度验算
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+
(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.25)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.25)+1.4×0.7×2.5] ×1=10.04kN/m q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/m p＝0.9×1.3×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kN Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[10.04×0.32/8，0.11×0.32/8+3.15×0.3/4]= 0.24kN·m
σ＝Mmax/W＝0.24×106/32666.67＝7.27N/mm2≤[f]＝9.67N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.25)×1=6.38kN/m ν＝5ql4/(384EI)＝5×6.38×3004/(384×4500×228666.67)＝0.65mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm 满足要求！ 五、小梁验算 小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 小梁弹性模量E(N/mm2) 9000 方木 11 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 小梁截面抵抗矩W(cm3) 50.17 38×89 1.2
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小梁截面惯性矩I(cm4) 223.24 因[B/lb]取整＝[8000/750]取整＝10，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：
1、强度验算
q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，
1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.25)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.25)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝3.08kN/m 因此，q1静＝
0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.25)×0.3＝2.13kN/m
q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.3＝0.94kN/m M1＝0.077q1静L2+0.1q1活L2＝0.077×2.13×0.752+0.1×0.94×0.752＝0.15kN·m
q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.1kN/m p＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN/m
M2＝0.077q2L2+0.21pL＝0.077×0.1×0.752+0.21×3.15×0.75＝0.5kN·m M3＝0kN·m
Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.15，0.5，0]＝0.5kN·m σ＝Mmax/W＝0.5×106/50170＝9.97N/mm2≤[f]＝11N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×2.13×0.75+0.62×0.94×0.75＝1.41kN
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V2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.1×0.75+0.681×3.15＝2.19kN Vmax＝max[V1，V2]＝max[1.41，2.19]＝2.19kN
τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.19×1000/(2×89×38)＝0.97N/mm2≤[τ]＝1.2N/mm2
满足要求！ 3、挠度验算
q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.25)×0.3＝1.97kN/m 跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×1.97×7504/(100×9000×2232400)＝0.2mm≤[ν]＝l/400＝750/400＝1.88mm
悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=1.97×04/(8×9000×2232400)＝0mm≤[ν]＝l1/400＝0/400＝0mm 满足要求！ 六、主梁验算 主梁类型 可调托座内主梁根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 主梁截面惯性矩I(cm4) 10.78 钢管 1 205 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm2) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.49 Ф48×3 206000 125 1、小梁最大支座反力计算 Q1k＝1.5kN/m2
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，
1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.25)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.25)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝2.87kN/m q1静＝0.9×1.35(G1k+
(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.25)×0.3＝2.47kN/m q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.3＝0.57kN/m
q2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.25)×0.3=2.03kN/m 承载能力极限状态
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按四跨连续梁，Rmax＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×2.47×0.75+1.223×0.57×0.75＝2.64kN R＝Rmax＝2.64kN;
同理，R'＝1.71kN，R''＝1.36kN 正常使用极限状态
按四跨连续梁，Rmax＝1.143q2L＝1.143×2.03×0.75＝1.74kN R＝Rmax＝1.74kN;
同理，R'＝1.13kN，R''＝0.9kN 2、抗弯验算 计算简图如下：
主梁弯矩图(kN·m)
Mmax＝0.51kN·m
σ＝Mmax/W＝0.51×106/4490＝113.93N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算
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主梁剪力图(kN)
Vmax＝4.23kN
τmax＝2Vmax/A=2×4.23×1000/424＝19.96N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算
主梁变形图(mm)
νmax＝0.45mm
跨中νmax=0.45mm≤[ν]=750/400=1.88mm 悬挑段νmax＝0.16mm≤[ν]=90/400=0.22mm 满足要求！ 七、立柱验算 钢管类型 立柱截面回转半径i(mm) Ф48×3 15.9 立柱截面面积A(mm2) 立柱截面抵抗矩W(cm3) 424 4.49 抗压强度设计值[f](N/mm2) 205 λ＝h/i＝1800/15.9＝114≤[λ]＝150 满足要求！
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查表得，φ＝0.51
Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.18×0.75×1.82/10＝0.05kN·m Nw＝
0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.25)+0.9×1.4×1]×0.75×0.75+0.92×1.4×0.05/0.75＝4.98kN f＝ Nw/(φA)+ Mw/W＝4980.56/(0.51×424)+0.05×106/4490＝33.99N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！
1550梁梁模板计算书
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一、参数信息
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度 B(m)：0.45；梁截面高度 D(m)：1.55；
混凝土板厚度(mm)：250.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.375； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.05；
立杆步距h(m)：1.80；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.75； 梁支撑架搭设高度H(m)：4.85；梁两侧立杆间距(m)：0.75； 承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向； 梁底增加承重立杆根数：1； 采用的钢管类型为；
立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75；
2.荷载参数
新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；
施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：37.2；
振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；
3.材料参数
模板支模系统方案
木材品种：进口松木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0； 木材抗压强度设计值fc(N/mm2)：12.0；
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.2；
面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：14.00；
面板弹性模量E(N/mm2)：4500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：9.67； 4.梁底模板参数
梁底方木截面宽度b(mm)：38.0；梁底方木截面高度h(mm)：89.0； 梁底模板支撑的间距(mm)：150.0； 5.梁侧模板参数
主楞间距(mm)：450；次楞根数：7； 主楞竖向支撑点数量：3； 固定支撑水平间距(mm)：450；
竖向支撑点到梁底距离依次是：150mm，500mm，1200mm； 主楞材料：圆钢管；
直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00； 主楞合并根数：2； 次楞材料：木方；
宽度(mm)：38.00；高度(mm)：89.00； 二、梁侧模板荷载计算
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
F=0.22γtβ1β2V1/2 F=γH
其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，取4.000h； T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取
模板支模系统方案
1.550m；
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
分别计算得 46.083 kN/m2、37.200 kN/m2，取较小值37.200 kN/m2作为本工程计算荷载。
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
次楞的根数为7根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
面板计算简图(单位：mm) 1.强度计算
材料抗弯强度验算公式如下： σ ＝ M/W < [f]
其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 45×1.4×1.4/6=14.7cm3； M -- 面板的最大弯矩(N·mm)； σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) [f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm)； 按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算： M = 0.1q1l2+0.117q2l2
其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括：
新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.45×37.2×0.9=18.079kN/m； 振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4×0.45×4×0.9=2.268kN/m； 计算跨度: l = (1550-250)/(7-1)= 216.67mm；
2
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面板的最大弯矩 M= 0.1×18.079×[(1550-250)/(7-1)]2 + 0.117×2.268×[(1550-250)/(7-1)]2= 9.73×104N·mm；
面板的最大支座反力为:
N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×18.079×[(1550-250)/(7-1)]/1000+1.2×2.268×[(1550-250)/(7-1)]/1000=4.899 kN；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 9.73×104 / 1.47×104=6.6N/mm2；
面板的抗弯强度设计值: [f] = 9.67N/mm2；
面板的受弯应力计算值 σ =6.6N/mm 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=9.67N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
ν =0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 18.079N/mm；
l--计算跨度: l = [(1550-250)/(7-1)]=216.67mm； E--面板材质的弹性模量: E = 4500N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I = 45×1.4×1.4×1.4/12=10.29cm4； 面板的最大挠度计算值: ν=
0.677×18.079×[(1550-250)/(7-1)]4/(100×4500×1.03×105) = 0.583 mm；
面板的最大容许挠度值:[ν] = l/250 =[(1550-250)/(7-1)]/250 = 0.867mm；
面板的最大挠度计算值 ν=0.583mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ν]=0.867mm，满足要求！
四、梁侧模板支撑的计算 1.次楞计算
次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到： q = 4.899/0.450= 10.886kN/m
本工程中，次楞采用木方，宽度38mm，高度89mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:
2
模板支模系统方案
W = 1×3.8×8.9×8.9/6 = 50.17cm3； I = 1×3.8×8.9×8.9×8.9/12 = 223.24cm4； E = 9000.00 N/mm2；
计算简图
剪力图(kN)
模板支模系统方案
弯矩图(kN·m)
变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M = 0.220 kN·m，最大支座反力 R= 5.389 kN，最大变形 ν= 0.153 mm
(1)次楞强度验算 强度验算计算公式如下: σ = M/W<[f]
经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 σ = 2.20×105/5.02×104 = 4.4 N/mm2；
次楞的抗弯强度设计值: [f] = 11N/mm2；
次楞最大受弯应力计算值 σ = 4.4 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 [f]=11N/mm2，满足要求！
模板支模系统方案
(2)次楞的挠度验算
次楞的最大容许挠度值: [ν] = 450/400=1.125mm；
次楞的最大挠度计算值 ν=0.153mm 小于 次楞的最大容许挠度值 [ν]=1.125mm，满足要求！
2.主楞计算
主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力5.389kN,按照集中荷载作用下的两跨连续梁计算。
本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 2×4.493=8.99cm3； I = 2×10.783=21.57cm4； E = 206000.00 N/mm2；
主楞计算简图
主楞弯矩图(kN·m)
模板支模系统方案
主楞变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M= 1.033 kN·m，最大支座反力 R= 15.974 kN，最大变形 ν= 0.912 mm
(1)主楞抗弯强度验算 σ = M/W<[f]
经计算得到，主楞的受弯应力计算值: σ = 1.03×106/8.99×103 = 115 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；
主楞的受弯应力计算值 σ =115N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！
(2)主楞的挠度验算
根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.912 mm 主楞的最大容许挠度值: [ν] = 700/400=1.75mm；
主楞的最大挠度计算值 ν=0.912mm 小于 主楞的最大容许挠度值 [ν]=1.75mm，满足要求！
五、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 450×14×14/6 = 1.47×104mm3； I = 450×14×14×14/12 = 1.03×105mm4；
模板支模系统方案
1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算： σ = M/W<[f]
新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q1:1.2×(24.00+1.50)×0.45×1.55×0.90=19.209kN/m； 模板结构自重荷载设计值：
q2:1.2×0.50×0.45×0.90=0.243kN/m； 施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值： q3: 1.4×(2.00+2.00)×0.45×0.90=2.268kN/m； 最大弯矩计算公式如下: Mmax=0.1(q1+ q2)l2+0.117q3l2=
0.1×(19.209+0.243)×1502+0.117×2.268×1502=4.97×104N·mm；
σ =Mmax/W=4.97×104/1.47×104=3.4N/mm2；
梁底模面板计算应力 σ =3.4 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 [f]=9.67N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下：ν= 0.677ql/(100EI)≤[ν]=l/250 其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q =q1+q2=19.209+0.243=19.452kN/m；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =150.00mm； E--面板的弹性模量: E = 4500.0N/mm2；
面板的最大允许挠度值:[ν] =150.00/250 = 0.600mm； 面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×19.452×150
4
模板支模系统方案
4
/(100×4500×1.03×105)=0.144mm；
面板的最大挠度计算值: ν=0.144mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ν] =0.6mm，满足要求！
六、梁底支撑木方的计算 1.荷载的计算
(1)钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：
q1 = 1.2×[(24+1.5)×1.55×0.15+0.5×0.15×(2×1.3+0.45)/ 0.45]=7.725 kN/m；
(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)： q2 = 1.4×(2+2)×0.15=0.84 kN/m；
均布荷载设计值 q = 7.725+0.840 = 8.565 kN/m； 梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计值：
p=0.15×[1.2×0.25×24.00+1.4×(2.00+2.00)]×(0.75-0.45)/4=0.144kN
2.支撑方木验算
本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：
W=3.8×8.9×8.9/6 = 5.02×101 cm3； I=3.8×8.9×8.9×8.9/12 = 2.23×102 cm4； E= 9000 N/mm2；
计算简图及内力、变形图如下：
模板支模系统方案
简图(kN·m)
剪力图(kN)
弯矩图(kN·m)
模板支模系统方案
变形图(mm) 方木的支座力: N1=N3=0.357 kN； N2=3.428 kN；
最大弯矩：M= 0.115kN·m 最大剪力：V= 1.714 kN
方木最大正应力计算值 ： σ =M/W=0.115×106 /5.02×104=2.3 N/mm2； 方木最大剪应力计算值 ： τ
=3V/(2bh0)=3×1.714×1000/(2×38×89)=0.76N/mm2；
方木的最大挠度：ν =0.045 mm；
方木的允许挠度：[ν]= 0.75×103/2/250=1.5mm；
方木最大应力计算值 2.298 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 [f]=11.000 N/mm2，满足要求！
方木受剪应力计算值 0.760 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 [fv]=1.200 N/mm，满足要求！
方木的最大挠度 ν=0.045 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ν]=1.500 mm，满足要求！
七、梁跨度方向钢管的计算
作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。 钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：
2
模板支模系统方案
W=5.13 cm3； I=13.08 cm4； E= 206000 N/mm2；
1.梁两侧支撑钢管的强度计算
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.357 kN
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图(kN·m)
支撑钢管计算变形图(mm)
支撑钢管计算剪力图(kN)
模板支模系统方案
最大弯矩 Mmax = 0.034 kN·m ； 最大变形 νmax = 0.012 mm ； 最大支座力 Rmax = 0.997 kN ；
最大应力 σ =M/W= 0.034×106 /(5.13×103 )=6.7 N/mm2； 支撑钢管的抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 6.7 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度νmax=0.012mm小于375/150与10 mm,满足要求! 2.梁底支撑钢管的强度计算
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 3.428 kN
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图(kN·m)
支撑钢管计算变形图(mm)
模板支模系统方案
支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.329 kN·m ； 最大变形 νmax = 0.119 mm ； 最大支座力 Rmax = 9.57 kN ；
最大应力 σ =M/W= 0.329×106 /(5.13×103 )=64.2 N/mm2； 支撑钢管的抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 64.2 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度νmax=0.119mm小于375/150与10 mm,满足要求! 八、扣件抗滑移的计算
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.00 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=9.57 kN； R < 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 σ = N/(φA)≤[f] 1.梁两侧立杆稳定性验算
其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：
模板支模系统方案
纵向钢管的最大支座反力： N1 =0.997kN；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×4.85=0.751kN； 楼板混凝土、模板及钢筋的自重：
N3=1.2×[(0.750/2+(0.750-0.450)/4)×0.375×0.500+(0.750/2+(0.750-0.450)/4)×0.375×0.250×(1.500+24.000)]=1.392kN；
施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：
N4=1.4×(2.000+2.000)×[0.750/2+(0.750-0.450)/4]×0.375= 0.945kN；
N =N1+N2+N3+N4=0.997+0.751+1.392+0.945=4.085kN；
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.7； A -- 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.52； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.13； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205N/mm2； lo -- 计算长度(m)；
根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，
为安全计，取二者间的大值，即:
lo = Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.05]= 2.976 m； k -- 计算长度附加系数，取值为：1.167；
μ -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7； a -- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.05m； 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 17 = 175；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.232； 钢管立杆受压应力计算值；σ=4085.341/(0.232×452) = 39N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 39N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205N/mm
模板支模系统方案
2
，满足要求！
2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算 其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括： 纵向钢管的最大支座反力：N1 =9.57kN；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×(4.85-1.55)=0.751kN； N =N1+N2 =9.57+0.511=10.081kN；
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.7； A -- 立杆净截面面积 (cm)： A = 4.52； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.13； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2； lo -- 计算长度(m)；
根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，
为安全计，取二者间的大值，即:
lo = Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.05]= 2.976 m； k -- 计算长度附加系数，取值为：1.167 ；
μ -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7； a -- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.05m； 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 17 = 175；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.232； 钢管立杆受压应力计算值；σ=10081.338/(0.232×452) = 96.1N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 96.1N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205N/mm2，满足要求！
考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算
lo= k1k2(h+2a) = 1.167×1.003×(1.5+0.05×2) = 1.873 m； k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167;
2
模板支模系统方案
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a =1.6按照表2取值1.003； lo/i = 1872.802 / 17 = 110；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.516； 钢管立杆的最大应力计算值；σ= 10081.338/(0.516×452) = 43.2N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 43.2N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205N/mm2，满足要求！
第七节 搭设要求
板模板(扣件钢管架)
1、楼板模板采用38.00mm×89.00mm木方做板底支撑，中心间距300mm，扣件式钢管脚手架作为内支撑系统，地下室模板支架横向间距0.75m，纵向间距0.75m，步距1.5m，其他层采用0.8×0.8m，步距1.5米搭设。 2、楼板模板施工时注意以下几点：
（1）横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方；
（2）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通；
（3）模板底第一排楞需紧靠墙板，如有缝隙用密封条封缝，模板与模板之间拼接缝小于1mm，否则用腻子封缝；
（4）根据房间大小，L≥6m 的起拱15mm；
（5）模板支设，下部支撑用满堂脚手架支撑下垫垫板。顶板纵横格栅用压刨刨成同样规格，并拉通线找平。特别是四周的格栅，弹线保持在同一标高上，板与格栅用50mm 长钉子固定，格栅间距300mm，板铺完后，用水准仪校正标高，并用靠尺找平。铺设四周模板时，与墙齐平，加密封条，避免墙体“吃模”，板模周转使用时，将表面的水泥砂浆清理干净，涂刷脱模剂，对变形和四周破损的模板应及时修整和更换，以确保接缝严密，板面平整；模板铺完后，将杂物清理干净，刷好脱模剂。
（6）从墙根起步300mm 立第一根立杆以后按设计要求的间距立支撑，这样可保证立柱支撑上下层位置对应。水平拉杆要求设上、中、下三道，考虑到人
模板支模系统方案
行通道，在支撑中留一条安全通道，中、下两道水平不设（在顶板支撑完善之后拆除部分横杆形成人行通道）。
模板支模系统方案
梁模板(扣件钢管架)
1、梁模板采用胶合面板作为面板，梁底模板支撑小楞材料采用方木支撑布置，梁底模板支撑小楞纵向间距为250mm。板底承重立杆横向间距或排距为0.8m，支撑架钢管类型为Ф48×3.0。扣件式钢管脚手架作为撑系统，脚手架梁跨方向间距0.4m，梁两侧立杆间距0.8m，步距1.5m。
2、梁模板施工时注意以下几点：
（1）横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方；
（2）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通；
（3）根据梁跨度，L≥6m 的起拱15mm；
（4）梁侧设置斜向支撑，采用钢管+U型托，对称斜向加固（尽量取45°） （5）本方案计算了三种梁承重计算，850mm高以下的梁搭设参照850mm的计算进行搭设，900~1100mm高的梁采用1100高的梁进行搭设，1200mm高以上的梁采用1550mm的梁计算搭设。
第八节 施工
应由项目技术负责人向全体操作人员进行安全技术交底。安全技术交底内容应与模板支架专项施工方案统一，交底的重点为搭设参数、构造措施和安全注意事项。安全技术交底应形成书面记录，交底方和全体被交底人员应在交底文件上签字确认。
1、钢管扣件管理
采购、租赁的钢管、扣件必须有产品合格证和法定检测单位的检测检验报告，生产厂家必须具有技术质量监督部门颁发的生产许可证。没有质量证明或质量证明材料不齐全的钢管、扣件不得进入施工现场。
搭设模板支架用的钢管、扣件，使用前必须进行抽样检测，抽检数量按有关规定执行。未经检测或检测不合格的一律不得使用。
模板支模系统方案
钢管外径、壁厚、端面等的偏差；钢管表面锈蚀深度；钢管的弯曲变形应符合《规程》附录E的规定；
经检验合格的钢管、扣件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。
施工现场应建立钢管、扣件使用台帐，详细记录钢管、扣件的来源、数量和质量检验等情况。
2、立杆
（1）、立杆支承在土体上时，地基承载力应满足受力要求，防止产生不均匀沉降。不能满足要求时，应对土体采取压实、铺设块石或浇筑混凝土垫层等措施。立杆底部应设置底座或垫板。
（2）、模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在
模板支模系统方案
紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于
模板支模系统方案
1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。
（3）、立杆接长除顶步可采用搭接外，其余各步接头必须采用对接扣件连接。对接、搭接应符合下列规定：
立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；
搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。
3、水平杆
（1）、水平杆接长宜采用对接扣件连接。对接应符合下规定：
a、对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的确1/3；
（2）、主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点两个直角扣件的中心距不应大于150mm。
（3）、每步的纵、横向水平杆应双向拉通。
4、剪刀撑
（1）、模板支架高度超过4m的模板支架应按下列规定设置剪刀撑： a、模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置；
b、模板支架四边与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。
（2）、剪刀撑的构造应符合下列规定：
a、每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，剪刀撑斜杆与地面倾角宜在45~60
之间。倾角为45
时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根；倾
角为60时，则不应超过5根；
b、剪刀撑斜杆的接长应采用搭接；
模板支模系统方案
c、剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；
d、设置水平剪刀撑时，有剪刀撑斜杆的框格数量应大于框格总数的1/3。
5、其他
（1）、模板支架高度超过4m时，柱、墙板与梁板混凝土应分二次浇筑。水平结构混凝土应尽可能均匀对称浇注。采用泵送混凝土时，混凝土输送管口距水平模板的垂直高度不超过1.2m。混凝土在模板的堆积高度要严格控制，不得超过100mm。
（2）、模板支架应与施工区域内及周边已具备一定强度的构件（墙、柱等）通过连墙件进行可靠连接。
（3）、斜梁、板结构的模板支架搭设时，应采取设置抛撑，或设置连墙件与周边构件连接，以抵抗水平荷载的影响。模板支架不得和外脚手架相连。
（4）、模板支架的整体高宽比不应大于5。
6、验收
（1）、模板支架投入使用前，应由项目部组织验收。
（2）、项目经理、项目技术负责人和相关人员，以及监理工程师应参加模板支架的验收。
（3）、高度超过8m，或跨度超过18 m，或施工总荷载大于10kN/m2，或集中线荷载大于15kN/m的模板支架，施工企业的相关部门应参加验收。
（4）、模板支架验收应根据经批准的专项施工方案，检查现场实际搭设情况与方案的符合性。
（5）、安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力扳手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。
抽样检查数量与质量判定标准，应按表7.5.5确定。
模板支模系统方案
对高度超过8m，或跨度超过18 m，或施工总荷载大于10kN/m2，或集中线荷载大于15kN/m的模板支架，梁底水平杆与立杆连接扣件螺栓拧紧扭力矩应全数检查。
拧紧扭力矩未达到要求的扣件必须重新拧紧，直至满足要求。
（6）、对下层楼板采取加固措施的模板支架，应检查加固措施与方案的符合性及加固的可靠性。
（7）、模板支架验收后应形成记录。
8、拆除
（1）、底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求，当设计无具体要求时，混凝土强度应符合下表的规定。
模板支模系统方案
（2）、模板支架拆除前应对拆除人员进行技术交底，并做好交底书面手续。 （3）、模板支架拆除时，应按施工方案确定的方法和顺序进行。 （4）、拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。分段拆除的高度差不应大于二步。设有附墙连接件的模板支架，连接件必须随支架逐层拆除，严禁先将连接件全部或数步拆除后再拆除支架。
（5）、卸料时严禁将钢管、扣件由高处抛掷至地面；运至地面的钢管、扣件应按规定及时检查、整修与保养，剔除不合格的钢管、扣件，按品种、规格随时码堆存放。
第九节 安全
拆除人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》（GB5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。
2、搭设模板支架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。
3、钢管、扣件质量与搭设质量，应按第7章的规定进行检查验收，合格后方准使用。做好模板支架的安全检查与维护。
4、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。脚手架不得与模板支架相连。
模板支模系统方案
5、模板支架使用期间，不得任意拆除杆件。
6、当模板支架基础下或相邻处有设备基础、管沟时，在支架使用过程中不得开挖，否则必须采取加固措施。
7、当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止模板支架搭设与拆除作业。雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪。
8、混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理。
9、混凝土浇筑过程中，应均匀浇捣，并采取有效措施防止混凝土超高堆置。 10、工地临时用电线路的架设，应按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46）的有关规定执行。
11、在模板支架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。 12、模板支架拆除时，应在周边设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。
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